|
| |
 |
Электронные компоненты Мануалы Гл. 3. Современные СКВ в общественных зданиях Определим требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на арену, заполненную танцующи! по явному теплу: по влаге: 30800 X 1,2 454300 30800 X 1,2 12,3 г/кг Проведенный анализ показывает, что в теплый период года кондиционеры зоны обслуживания арены (бывшего ледяного пола) должны работать по прямочной схеме /„ = Ln- Схема приточно-вытяжного агрегата отвечает рис. 3.8, но при полностью закрытом клапане для рециркуляции внутреннего воздуха и полностью открытом клапане для выброса вытялшого воздуха в атмосферу в камере 8. Из данных в работе [3, на с. 108. табл. 5.2] можно сделать вывод, что при подаче приточного воздуха струями под углом 20°, высоты не менее 4 м при отношении теплоизбытков 0,3 показатель эффективности воздухообмена может быть принят = 1,8. Наибольший требуемый перепад по восприятию вред1юстей характерен для зоны арены, где танцуют зрители и имеют место значительные влаговыделения. Из преобразованного выражения (Kbii) получим требуемое влагосодерлание приточного воздуха; приняв вычисленное Adac = dy - = 12,3 г/кг, получим du = dy, У и Adac , г/кг. (3.27) Или для рассматриваемого примера для арены с танцующими зрителями по (3.27) получим: dn = 12 12.3 = 12-6,8 = 5,2 г/кг. dy = dn + Adac = 5,2 -f-12,3 = 17,5г/кг. Температура приточного воздуха определяется по формуле *п - в Т.Г , (3.28) 3.3. СКВ для помещении искусственных катков 1тй ДЛЯ рассматриваемого случая по (3.28): = 25- = 25-8,8 = 16,2°С, ty = + Аг ас = 16,2 15,8 = 32°С. На рис. 3.14 на I-d диаграмме построен расчетный ре?ким работы кондиционера Ьип = 17000 мч в зоне арены в теплый пе-л кДж/кг / =28,5 °С ф=100%  й?.= 17,5 г/кг 1 = 54 кДж/кг с/= 12 г/кг с/„= Юг/кг =8 г/кг Всц / = 20 кДис/кг ох=п = 5.2 г/кг (/, г/кг Гис. 3.14. Построение на I-d диаграмме расчетного режима работы СКВ .зоны арены, превращенной из ледяного поля в танцевальную площадку и сцепу в теплый период года в климате Москвы Риод года при заполнении 1500 м арены 1540 танцующих, маем начальные параметры воздуха по параметрам Б: tn = 4 = Юг/кг; /н = 54кДж/кг. Прини-28,5 °С; Для поглощения расчетного количества влаговыделений согласно выше проведенным расчетам необходимо охладить и осуши-г! приточный воздух до влагосодержания dox = d = 5,2 г/кг. При этом температура охлаждения воздуха должна быть iox = 6,3 °С при /ох = 20 кДж/кг. Расход холода на работу двух кондиционеров, обслуживающих арену с танцующими зрителями, составит Qx.hh = 2Ь„н.хХрп„% = 2x17000x1,2 = 385.3 кВт-ч. 3600 3600 Имеющаяся мощность холодильных машин, обеспечивающих образование льда на площади 1800 м ледяного поля, составляет порядка 600 кВт • ч. Это показывает, что существующей мощности будет вполне достаточно для работы двух СКВ, обслуживающих арену со зрителями. Расчет мощности воздухоохладителя в кондиционере по схеме на рис. 3.8 необходимо проверить на оба режима охлаждения в теплый период года приточного воздуха. За расчетный режим принимаем вариант с наибольшим расходом холода и требуемой поверхности воздухоохладителя. Получение требуемой температуры приточного воздуха = = 16,2 °С достигается нагревом в калорифере охлажденного и осушенного воздуха (процесс П-Ох на рис. 3.14). Тепло для нагрева приточного воздуха энергетически целесообразно использовать от конденсатора холодильных машин. На рис. 3.14 на I-d диаграмме в пересечение линий ty - 32 °С и (/у = 17,5 г/кг находим параметры удаляемого вытяжного воздуха под потолком помещения арены (точка У). В зону сцены будет поступать санитарная норма приточного воздуха согласно расчетам Ьпн = 3200 м/ч. Из данных расчетов требуемые поглотительные способности приточного воздуха на сцену доллша быть Лас = 10 °С; Adac = 3,1 г/кг. Приточный воздух о г кондиционеров в теплый период года будет иметь те ЛчС параметры притока = 16,2 °С и dn = 5,2г/кг, как это показано построением на рис. 3.14. В работе [3, в табл. 5.2] показано, что при изменении поло-ления сопел и направлении струи, близком к горизонтальному, получим затухающие потоки выше рабочей зоны при Kj, - 1,1-Из преобразованного выра?кения [Khd] молшо получить величину получаемого влагосодержания воздуха в рабочей зоне нахождения людей на сцене: d - dn , г/кг (3.29) Для рассматриваемого притока для сцены по (3.29) получим: 3 = 5,2 -Ь = 5,2 -I- 2.8 = 8,0 г/кг. Для температуры воздуха в зоне сцены при близком к горизонтальному направлению струй получим температуру в рабочей зоне сцены: t = 16,2-Ь - = 25,3 °С. • 1,1 На рис. 3.14 в месте пересечения t = 25,3°С и св = 8,0г/кг получим точку Всц, отвечающую комфортным условиям воздушной среды в рабочей зоне работы артистов. Путем увеличения угла наклона сопел от горизонтального направления можно увеличить величину показателя Кь и изменить *в.сц и с/в.сц- Принципиально возможно приточные сопла в зоне сцены снабдить электроприводами, которые будут управляться по датчику контроля температуры воздуха на сцене. В холодный период года при *в = 20 °С от танцующих зрителей ог одного человека выделяется: явного тепла 130 Вт; влаги 240 г/ч. От 1540 танцующих зрителей тепло- и влаговыделение в холодный период года составят по явному теплу СЭт.изб.зр = 1540 X 130 == 200200 Вт, по влаге: 3 зр = 1540 X 240 = 369600 г/ч. Трансмиссионные теплопотери через перекрытие в зоне арены составляют 36000 Вт. Теплоизбытки по явному теплу составляют Qy изб = 200200 - 36000 = 164200 Вт. Определяем требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на танцующих на арене зрителей по явному теплу: 164200 X 3,6 30800 X 1,24 X 1 15,3°С; по влаге: А4с = 369600 30800 X 1,2 = 9,7 г/кг Для выполнения санитарно-гигиенических требований круглый гол при использовании арены площадью 1800 для временных зрительских мест и сцены оба кондиционера подают через сопла санитарную норму приточного воздуха, равную их суммарной производите.льности 34000 м/ч. Согласно проведенным выще расчетам на сцену подается 3200 мч. От 40 человек выделяются явное тепло и влага: явное тепло От.изб.сц = 40 х 130 = 5200 Вт и вл.сц = 40 X 240 = 9600 г/ч соответственно. От освещения поступает на сцену количество теплоты (Эт.изб.мас = 300 х 35,7 = = 10710 Вт. Теплопотери через перекрытие оцениваем 7200 Вт. Общее выделение явного тепла на сцене: 5200 + 10710 - 7200 Вт = 8710 Вт. Определяем поглотительную способность по приточному воздуху в зону сцены по явному теплу: ас.сц 8710 X 3,6 3200 X 1,24 8°С; по влаге: 9600 ас.сц 3200 X 1,24 2,4 г/кг. Релчим работы кондиционеров рассчитываем для зоны арены с танцующими зрителями. По выражению (3.28) определяем требуемую температуру приточного воздуха: tn = 20- = 12°C, ty = i2 +15,3 = 27,3 °С. В кондиционере нагревается наружный воздух, который в расчетных условиях холодного периода года имеет dn = = 0,6г/кг. Тогда влагосодерлание удаляемого воздуха составит dy = dn + Н- Adac = 0,6 -Н 9,7 = 10,3 г/кг.  тры: На рис. 3.15 на 7-d диаграмме находим следующие параме-точка Hi - tni = -26 °С; d„i = 0,6 г/кг, точка Кл 12 °С; dii = 0,6г/кг; точка Yi 27,3 °С; dv = 10,3 г/кг. Соединяем прямой линией точки П и У. В пересечении прямой jj,y с изотермой = 20°С по.лучаем ip = 38%, что отвечает саовиям теплового комфорта в холодный период года. В зоне сцены в холодный период года сопла устанавливаются еше ближе к горизонтальному полол?ению и Кь = 1- Определяем л кДж/кг /,., = 27,3 °С  Ф=100% i К =3,0г/кг /„,=-26Т d, г/кг Рис. 3.15. Режимы работы СКВ в зоне арены для проведения представлений с танцами зрителей на свободной части арены в холодный период года в климате Москвы параметры воздуха на сцене в расчетных условиях холодного периода года по температуре: 20°С; 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 |