|
| |
 |
Электронные компоненты Мануалы чивает режим косвенного испарительного охлаждения приточнп нарулаюго воздуха (процесс Н-Ки на рис. 4.13) до ки = 23.5 °о После нагрева в вентиляторе и приточных воздуховодах на 1 Л кДж/кг л =46кД>к/кг" = 34 кДич/кг /„ = 54 кДж/кг Т = 30,2 °С /„ = 25 °С = 24,5 °С = 23,5 °С /в> = 22,4 °С (р=100% 4°c"Vm = 20,6°C d„ = cl..= 13 г/кг f/ =10г/кг  с/, г/кг d = 0,6 г/кг Рис. 4.13. Построснрге на I-d диаграмме круглогодовых расчетных режи.мов работы местно-центральной СКВ в цехах текстильных предприятий охлажденный наружный воздух с температурой пп = 24,5 °С по опускным воздуховодам поступает в приемный патрубок аппаратов ЭВУ 1,5/1,5, которые смонтированы на полу цеха и.ли у колони. Перемещаемая сопловая панель в аппаратах ЭВУ 1,5/1,5 надвинута под приемный патрубок и охлажденный наружный воз- /ву - /"В eaitb - в.м) = 25 - 0,6(25 - 20,6) = 22,4 °С. В аппарате ЭВУ смешивается охлажденный приточный наружный воздух с температурой t,iH = 24.5 °С и адиабатно увлажненный эжектируемый внутренний воздух с температурой ty = 22,4 *С. Температура смеси определяется из уравнения смеси: пп X /пп + ву X /в.э 24.5 X 1500 + 22,4 х 1500 = 23,5°С. 3000 Полученная смесь проходит через нилнюю часть влажного гигроскопичного материала и адиабатно понижает температуру при коэффициенте адиабатной эффективности нижней части расположения влажного материала е = 0,65. Температура приточного воздуха из аппарата ЭВУ будет = - 0,65(icM - см.м) - 23,5 - 0,65(23,5 - 19,4) = 21 °С. 2. Из аппарата ЭВУ приточный охлажденный воздух при влаго содерлании dn = dp, = 13 г/кг поступает в рабочую зону цеха. Отепленный воздух от работающего текстильного оборудования иоднимается под потолок. Подача в рабочую зону ох.лаждепного воздуха способствует вытеснению под потолок отепленного воз-Уха. Рабочая зона цеха затапливается чистым увлажненным и охлалденным воздухом и обеспечивает поддержание в зоне работы технологического оборудования требуемых по технологии параметров воздуха: = 25 °С и </?в = 65%. По натурным наблюдениям современных текстильных комбинатах с высотой цехов до 8 м дуХ в количестве /пн = 1500 м/ч, выходя из сопел со скоростью м/С} обеспечивают: эжекцию через верхнюю часть аппарата внутреннего воздуха в количестве /.э = 1500м"/ч. Исходя из номинальной производительности по первичному нару?кному воздуху i 5тые.м/ч и элчектируемому внутреннему воздуху 1.5тыс.м/ч, в названии аппарата ЭВУ (эжскционный воздухораспределитель-увлаянитель) приведены цифры 1,5/1,5. Электируемый внутренний воздух с параметрами точки В (i = 25 °С и = 65%) проходит через увлалшенный материал в верхней части фасадного сечения для адиабатного увлажнения. В верхней части аппарата ЭВУ 1?5/1,5 эффективность адиабатного увлажнения составляет = O.G. Из преобразованного выра?кения д.пя показателя эффективности еа находим температуру адиабатного увлажненного эжекционного внутреннего воздуха: величина показателя эффективности воздухообмена молет бых принята Kf =2,3. По формуле (ЫЗ) вычисляем температуп удаляемого воздуха: ty = 2,3(25 - 21) + 21 = 30,2 °С. 3. На рис. 4.13 на диаграмме влажного воздуха в правой частц представлено построение режима работы местно-центральной СКВ в цехе текстильного предприятия. Для поглогцения теплоизбытков в цехе расход приточного воздуха должен быть: L„ = 240 X 3600 1,18(30,2-21) 80000 мч. 4. Приточный воздух Ln в аппаратах ЭВУ образуется из 50% и 50% Lb.3- Требуемая производительность центрального кондиционера будет Ln X 0,5 = 80000 X 0,5 = 40000 мч. 5. Оцениваем аэродинамическое сопротивление центрального кондиционера сети приточных воздуховодов и воздухораспределителей ЭВУ в 1.2 кПа. Тогда часовой расход электродвигателем вентилятора приточного воздуха электроэнергии будет 40000 X 1,2 в.пн.ки 3600 X 0,7 19 кВт • ч. 6. В вытяжном агрегате дополнительно смонтирован теплоизвлекающий теплообменник и поэтому аэродинамическое сопротивление вытяжной сети и агрегата принимаем 0,8 кПа: 40000 X 0,8 = 12,7 кВт • ч. вн.у ки 3600 X 0,7 7. В релшме косвенного испарительного охлаждения в центральном кондиционере затрачивается следующее количество холода: Qx.KH - Lnn X Рпп с tu-t 28,5 - 23,5 = 40000 X 1,19 X 1 = 66111 Вт. 8. По анализу схем косвенного испарительного охлаждения в климате Москвы автором получено, что средний за теплый период 66111 77ки X 1000 5,2 X 1000 12,7 кВт • ч. 9. Адиабатный редким увлажнения в аппаратурных ЭВУ осуществляется без работы насосов при капиллярном методе подачи Бпаги в гигроскопичный материал. 10. Вычисляем энергетический показатель местно-центральной СКВ с использовахшем релшма косвенного испарительного охлаждения и адиабатного увлалашния в аппаратах ЭВУ: сквки - 19 4-12,7+ 12,7 44,4 = 5,4. 11. Для рассматриваемого цеха характерно расположение внутри здания и поэтому расчетные теплоизбытки в 240 кВт одинаковы в теплый и холодный периоды года. В холодный период года энергетически целесообразно поддерживать допустимый по технологии и тепловому комфорту для людей температуру вх = 20°С и влажность ip = 60%. По условиям теплового комфорта для людей температура приточного воздуха должна быть не более, чем на 4 градуса ниже t = 20 °С, или tn.x = 20 - 4 = 16 °С и tnx.m = 13,6 °С. 12. Общий перепад температур приточного воздуха по ассимиляции теплоизбытков в цехе вычисляется по формуле д т.изб.х X 3600 Ьп X Рп X Ср рассматриваемого примера полушм: Дас.х - 240 X 3600 80000 X 1,22 X 1 8,85 °С 13. Температура удаляемого под перекрытием отепленного воздуха должна быть ty = tu + Аасх = 16 + 8,85 = 24,85 °С. пда энергетический показатель для схемы по рис. 4.12 может быть пйнят %и = 5,2. Вычисляем расход электроэнергии в расчетных сповиях теплого периода года на реализацию релшма косвенного испарительного охлаждения: Делаем проверку, при каком значении показателя эффективносхи воздухообмена достигается требуемая температура удаляемого воз духа: = 24.85 - 16 2.2. 20 - 16 Натурные наблюдения на текстильных комбинатах показали 8], что величина К = 2,2 достигается при подаче охлажденного приточного воздуха в рабочую зону цеха. 14. В холодный период года в релшме ути.лизации (см. рис. 4.12) вентили 25 открыты, а вентили 26 закрыты. Насос 16 подает антифриз на нагрев в трубах теплоизвлскающего теплообменника 11 в центральном вытяжном агрегате 10 ло температуры /aф. Принимаем теплотехническую эффективность установки утилизации Oty = 0,36. Из преобразованного выражения для показателя Oty вычисляем температуру нагретого в теплоотдающем теплообменнике 4 центрального кондиционера 1 приточного наружного воздуха: tux2 = ty(iyx - Hi) + Hi = 0,36(24,85 + 26) - 26 = -7,7°C. 15. В холодный период года сопловая панель в аппарате ЭВУ 1.5/1,5 смещается к передней части и это прекращает э?кекцию внутреннего воздуха. Релиму адиабатного увлажнения подвергается только выходяпщй из приемного патрубка воздух, подаваемый от центра.льпого кондиционера. Благодаря сниркению аэродинамического сопротивле1шя аппаратов ЭВУ их производительность по приточному воздуху, поступающему через приемный патрубок, возрастает до Зтыс.м/ч. Следовательно, центральный кондиционер будет подавать к аппаратам ЭВУ расчетную производительность по приточному воздуху 80000 м/ч, как это принято в расчетах в п. 12. 16. Получение требуемых параметров приточного воздуха пх = 16 °С достигается адиабатным увлажнением приточного воздуха в гигроскопичном слое при = 0,65. Из преобразованного вы-раления для показателя Еа вычисляем требуемую температуру смеси в центральном кондиционере подогретого нарулшого и рециркуляционного воздуха по формуле t - Е t (4.8) 4 СКВ в цехах предприятий текстильной промьппленности 181 Дпя рассматриваемого примера по формуле (4.8) получим: 16 - 0.65 X 13 20,3, °С. см.х / - 0,65 13 пересечении энтальпии Ix = 37кДж/кг и вычисленной температуры tc.ux получим точку СМх. 17. Требуемая температура нагрева приточного наружного воздуха определяется следующим образом. Через точки Ух и СМх про-130дим прямую линию до пересечения с вертикалью dux = 0,6 г/кг и получим: температуру iki = 5°С, до которой необходимо нагреть приточный воздух в калорифере. Энтальпия нагрева /к1 = = бкДж/кг. 18. Из преобразованного уравнения баланса смеси вычисляем расход подогретого приточного воздуха в смеси с вытялшым внутренним воздухом: -ух К1 , м7ч. (4.9) Для рассматриваемого примера по формуле (4.9) получим: 80000(46 -33) . 3, L„„ =-1-::-- = 26000 м/ч. 46-6 Расход рециркуляционного вытяжного воздуха будет Lyx = 80000 - 26000 = 54000 мч. 19. Расход тепла в калорифере центрального кондиционера составит ~~ ux2 пн X Рпн X с (4.10) Для рассматриваемого примера по формуле (4.10) получим Опн KI = 26000 X 1,25 X 1 = 11653 Вт. установке утилизации в расчетных условиях холодного периода года утилизировано следующее количество теплоты вытяжного выбросного воздуха на нагрев приточного: О.у = 24300 X 1,37 X 1~ J = 169230 Вт. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 [ 29 ] 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 |