Главная » Мануалы

1 ... 3 4 5 6 7 8 9 ... 14

На пересечении энтальпии /см = 12кДж/кг с прямой Н-Вт нахп дим точку См с = 6 ° С = *вл.

По формуле (3.14) вычисляем требуемую температуру притока-

*п = 6 +

(92880 - 9000) х 3,6

---- = 6-1-74 - 144

2 x 17000 1,2 x 1 i-i-A О.

От конденсатора холодильной машины, работающей для поддер жания tj, = -6°С, поступает горячая вода к1 = 50 °С. По выражению (3.1) оценим требуемый показатель теплотехнической эффективности калорифера кондиционера:

л 13,4-6

= 1о^ =

Полученная выше величина требуемой эффективности tn = О 33 является основной для выбора калорифера в кондиционерах для зоны обслуживания ледяного поля.

На рис. 3.8 представлена принципиальная схема кондиционера для обслуживания зоны ледяного поля. Кондиционер выполнен в

Ly = 2000 mVh

А

0S0(S)0S0

= 2000 mVh

®

®

® 0 ®

Авр= 15000mV4

L= 1 7000 м

L = 17000 mVm

3 4 5

Рис. .3.8. Принципиальная схема приточно-вытяжного агрегата для СКВ обслуживания ледяного поля: 1 - клапан забора наружного воздуха; 2 - смесительная камера; 5 - карманный фильтр; 4 - воздухоохладитель с сепаратором; 5 - калорифер; - приточный вентилятор; 7-вытяжной вентилятор; <9-камера разделения рециркуляционного /вр и выбросного Ly воздуха

два этажа: нижняя часть - блоки для приготовления приточного воздуха; верхняя часть - вытяжной блок. По ходу приточного воздуха кондиционер включает все аппараты, необходимые для осу-

тествления режимов приготовления приточного воздуха в теплый холодный периоды года. В холодный период года необходимо расчетом проверить темпе-

ятурУ перекрытия, которая с внутренней стороны не должна быть нижб 10° С. Для поддержания этой температуры на поверхности перекрытия и металлических ферм рекомендуется в верхней зоне установить отопительные вентиляторные агрегаты, которые будут автоматически включаться по контролю температуры внутрегших поверхностей строительных конструкций в зоне над ледяным полем-

3.3.3. Системы кондиционирования воздуха зоны трибун со зрителями. В расчетных условиях теплого периода года в зоне зрителей поддерживаются параметры на уровне теплового комфорта: и - 25 °С; с^в = 12 г/кг; /в = 56кДж/кг; ip = 60%, (точка В на рис. 3.9). Зрительские трибуны в помещениях искусственных катков могут располагаться различным образом:

- трибуры только с одной длиной стороны ледяного поля с размещениехм до 1000-2000 человек;

- трибуны с трех сторон ледяного поля с размещением до

5000 чел;

- трибуны вокруг ледяного поля в зале до 20 тыс. зрителей.

По СН и П [18,21] на одного зрителя подается 20м^/(чел-ч) приточного наружного воздуха. От одного зрителя выделяется: в теплый период года при = 25 °С; т.яв = 64 Вт/чел; влаги

РКвл = 115г/(чел-ч).

Расчет режимов и производительности СКВ проводим для числа зрителей 1000 чел. Тогда общие выделения от зрителей по условию для легкого вида работ

по явному теплу:

Q зр = 1000 X 64 = 64000 Вт;

по влаге:

И^вл.зр = 1000 X 115 = 115000 г/ч.

По саннормам для зрителей необходимо подавать нарулшого воздуха 20м^/(час-ч). Для Л = 1000 зрителей:

Ьггп = Лх /пн = 1000 X 20 = 20000 м^ч. (3.18)

К зрителям от ледяного поля поступает радиационное охлаждение, которое вычисляется по формуле

Охр.зр = /ч X Л X Лпов X р X р, Вт, (3.19)

~ поверхность взрослого человека, м^; Л - хшсло людей иа тт.т;г ,.тго. \ - дрд, облучаемой поверхности сидящего человека

трибуне; Л

/, кДж/кг

= 60 %

В

t, = 20 X

Н

к (У

н

4 = 28,5 кДис/кг

d = 7,2 г/кг

/, = ЗТ

= 3,7 г/кг

dg= \2 г/кг

/ 2 = -10,7 °С

г, = -26 Х

d =d = 0,6 г/кг

й^, г/кг

Рис 3.9. Построение на /-rf диаграмме режимов работы СКВ зоны зрительских трибун при традиционной схеме воздухораспределения сверху- вверх в расчетных условиях теплого (правая часть построения) и холодного (левая часть построения) периодов года в климате Москвы

принимаем 06; = 82Вт/м2 получили из графика на рис. 3.4;

ip средний угловой коэффициент облучения трибун, принимаем 0,3.

По формуле (3.19)по.т1учим:

Ох.р.зр = 1,6 X 1000 X 0,6 X 82 X 0,3 = 23616 Вт. Общие теп,тоизбытки на трибуне с 1000 зрителей составят: Ст.изб = (Эт.я.зр - Охр зр = 64000 - 23616 = 40384 Вт.

3.3.4. Особенности режимов работы СКВ обслуживания трибуны зрителей при традиционной схеме подачи приточного воздуха сверху через диффузоры и вытяжке вверху. Энергетически целесообразно подавать приточный воздух в минимально-возможном ко-лйчеетвс. определяемом по формуле (3.18), исходя из требований санитарных норм. Для 1000 зрителей минимальный расход равен

= 20000 м'/ч. Исходя из принятого Хпн? определяем требуе-

мую температуру приточного воздуха Для поглощения тепло-

От.изб X 3,6

tu = t

в

(3.20)

Или для рассматриваемого примера по формуле (3.20) получим

п = 25

40334 X 3,6 20000 X 1,18 X 1

25-6.2 = 18,8 °С.

Исходя из принятого L , определяется требуемое влагосодер л^ание npHT04jioro воздуха по формуле

dn - d

в

Ь,ш X р

, г/кг.

(3.21)

Или ДЛЯ рассматриваемого случая по формуле (3.21) получим

dn = 12-

115000

20000 X 1,2

12 - 4,8 = 7,2 г/кг.

На I-d диаграмме рис. 3.9 находим, что влаго содержание приточного воздуха может быть получено охл а дудением и осущснием нару?кного воздуха (точка Н) до параметров точки ОХ: dox = d =

= 7,2 г/кг; tox = 10 °С; срох = 92%; /ох = 28,5кДж/кг.

Принимаем нагрев в вентиляторе и приточных воздуховодах на 1°С и тогда 1 = 10 + 1 = 11 °С. Для получения требуемой температуры приточного воздуха = 18.8°С необходимо подогреть приточный воздух в калорифере с расходом тепла

кал

п

р

, Вт.

(3.22)

Или для рассматриваемого примера по.лучим

18,8-11

кал

20000 X 1,2 X 1 X

52000 Вт.

Для охлаждения и осушения воздуха требуется следующая за трата холода:

Wx.n.H - пн X Рпн---, Ьт.

(3.23)

Или для рассматриваемого примера по формуле (3.23) получим:

20000 X 1,2

54 - 28,5 3,6

170000 Вт.

Зарубежные фирмы выпускают холодильные машины с двой> ными конденсаторами. Первоначально теплота конденсации идет на нагрев жидкости, а оставшийся отвод теплоты конденсации холодильного агента осуществляется в воздушном конденсаторе. Принимая такой тип холодильной машины в СКВ и подогрев приточного осушенного воздуха осуществляется сбросным теплом. Управляя температурой tjj путем регулирования тепловой производительности калорифера, поддерживается - 25 - 24°С.

В холодный период года расход приточного наружного воздуха равен санитарной норме 1/пн = 20000 м^/ч. Количество тепловыделений от зрителей при = 20°С (5т.зр = ЮОО х 100 = 100000 Вт. Количество влаговыделений 1вл.зр = ЮОО х 75 = 75000 г/ч. Радиационное охлаждение зрителей при в = 20 °С по формуле (3.19) составит Qx.p.ap = 1,6 X 1000 х 0,6 х 66 х 0,3 = 19000 Вт. Трансмиссионные теплопотери через перекрытие при = -26°С оцениваются в 22000 Вт.

Расчетные теплоизбытки при полностью заполненных трибунах составят:

Q,, 3(3 = 100000 - 19000 - 22000 = 59000 Вт.

Поглотительная способность подогретого приточного воздуха при постоянном влагосодержанием = d = 0.6 г/кг доллша быть по восприятию явных теплоизбытков:

Qt.hj6 X 3,6

59000 X 3,6

Дш X Рпн X Ср 20000 X 1,23 X 1

8,7°С;

по восприятию влаговыделений:

75000

пн Рпн

20000 X 1,23

3,1 г/кг.

Требуемая температура приточного воздуха составит

tn = t\- А^ас = 20 - 8,7 = 11,3 °С.

Подогрев приточного наружного воздуха первоначально энерге-хически целесообразно проводить в теплоотдающем теплообменнике установки утилизации с насосной циркуляцией антифриза.

На рис. 3.9 на I-d диаграмме в левой части находим параметры воздуха в зоне зрителей: = 20°С; d = d -Ь Adac = 0,6 + 3,1 = 3, 7г/кг. Из точки В при постоянном влагосодержании охлаждаем вытяжной выбросной воздух до положительной температуры ty = 3°С. Количество извлекаемого тепла из вытяжного воздуха процесс В-У на рис. 3.9 составит:

, Вт.

(3.24)

Или для рассматриваемого построения на рис. 3.9 по формуле (3.24) получим:

20-3

Qr.y = 20000 X 1,23 X

= 116167 Вт.

Извлеченное тепло из вытяжного воздуха передается на отепление антифриза, который по соединительным трубопроводам от работы насоса подается по противоточной схеме в теплоотдающий теплообменник приточного агрегата. Температура нагрева приточного наружного воздуха утилизир) емым теплом вычисляется по формуле:

, , Qr.y X 3,6 о Ьн1 + ~ ~ > i

116167 X 3,6

(3.25)

20000 X 1,37 X 1

-10,7°С

В калорифере приточного агрегата затрачивается следующее количество теплоты на нагрев притошп)го нарулшого воздуха до =

кал

I . ~ н2

±>нн X Ррх' X Ст . ±ЗТ.

-Р

3,6

Q., = 20000 X 1,25 X ly = 12780 Вт

(3.26)

Сравнение показывает, что благодаря применению ycTanoBKjj утилизации экономится более 40% расхода тепла в калорифере щ нагрев приточного наружного воздуха.

3.3.5. Новые методы распределения воздуха в зоне зрительских трибун. За последние годы получили распространение методы подачи приточного воздуха в зону нахождения людей - вытеснительная вентиляция. В работе [23] показана принципиальная схема подачи приточного воздуха под сидения зрителей к их ногам. Эта схема применима при специальном конструктивном исполнении трибун и сидений. В отечественной практике наибольшее распространение получили трибуны из бетона, выполняемые ступенчато. Ранее на сидячих местах накладывались деревянные решетки для сидения зрителей. По современным требованиям ме/кдународных спортивных организаций на сидячих местах устанавливаются индивидуальные пластмассовые сидения, которые закрепляются к бетонным плоскостям посадочных мест.

На рис. 3.10 показан вариант устройства выпуска приточного воздуха под ноги ln = 20м^/ч. Это требует наличия приточной

Рис. 3.10. Вариант организация подачи санитарной нормы приточного наружного воздуха в 20м^/(чел-ч) к зрителям на трибунах: 1 - п.частмассовые сидения; 2 - приточные решетки: 3- приточный воздуховод в беторшой заливке трибуны

решетки размером 300 х 100 мм. Вытя?кка осуществляется под потолком зала зоны зрительских трибун.

В качестве сравпительного с традиционным вариантом СКВ рассматриваем вариант подачи приточного воздуха непосредственно к зрителям со скоростью выхода 0,25 м/с и температурным перепадом - tn = 3 °С.

Пойнимаем температурный перепад в пределах комфортных требований - = 2,5 °С. Тогда требуемая температура притока составит = в ~~ 2,5 = 25 - 2,5 = 22,5 °С.

Выше представлена графическая зависимость показателя от отношения тепловыделений в зону обитахшя людей к общим тепловыделениям. Для трибуны со зрителями это от1Юшсние равно 0 3 и по графику на рис. 1.1 находим Kl = 2,8. Вычисляем по формуле (1.13) температуру удаляемого под потолком отепленного и влажного воздуха:

ty = 2,8(25 - 22,5) -Ь 22,5 = 29,5 °С.

Охлаячдение приточного наружного воздуха проводим по наиболее энергетически экономичному варианту при постоянном влагосодержании: dn = d = Юг/кг. Влагосодер?канис удаляемого воздуха будет dy = d -Ь Adac Ю -f 4,8 = 14,8 г/кг.

На рис. 3.11 па /-d диаграмме в месте пересечения линий ty = = 29.5 °С и dy = 14,8 г/кг находим точку У. Соединяем точку У с точкой П и на прямой линии в месте пересечения с изотермой = = 25°С находим точку </?в = 60%, что отвечает условиям теплового комфорта для зрителей в теплый период года.

Приточный наружный воздух в расчетных условиях теплого периода года охлагкдается при постоянном влагосодержании d = = dn = Юг/кг до температуры tox = 21,5°С (процесс Н-Ох на рис. 3.11).

Расход холода па охла?кдсние приточного наружного воздуха в режиме по построению на рис. 3.11 составляет

-о теплый период года тепло- и влаговыделения такие ?ке, как первом варианте: т.изб = 40384 Вт; ТУвл.зр = 115000 г/кг.

Qox.hh = 20000 X 1,19 X 1

28,5-21,5 3,6

46280 Вт.

По сравнению с расчетом для традиционный СКВ расход холода в новой СКВ сокращается в 170000/46280 = 3,7 раза. Это указывает на значительные энергетические преимущества применения в СКВ зоны трибун метода вытеснительной вентиляции.

В холодный период года в зоне трибун поддсрл^ивается температура = 20°С и тепло- и влаговыделения одинаковы с первым вариантом СКВ:

Ят.шб = 59000 Вт; Ж,л.зр = 75000 г/кг.

Принимаем по условиям теплового комфорта температуру прито! к зрителям = 17,0°С. Вычисляем температуру удаляемого воз.

/, кДж/кг

/у = 29.5 tC

= 28,5 *С

<р=60%

/ = 25 °С

tn = 22,5 С

ох=21,5°С

<р=100%

d = l4,S г/кг

= 12 г/кг

d=d = Юг/кг

dy г/кг

Рис. 3.11. Построение на I-d диаграмме расчетного режима работы СКВ зоны зрительских трибун при подаче охлажденного приточного воздуха к каждому креслу зрителя: Н-Ох - охлаждения приточного наружного воздуха в кондиционере; Ох-П - нагрев приточного воздуха в вентршяторе и воздуховодах; П^В - поглошение тепло- и влаговыделений от людей в зоне места их сидения на трибунах; В-У - поглощение тепло- и влаговыделенртй по высоте здания помещения катка

духа: ty = 2,8(20 - 17,0) + 17,0 = 25,5С. Поглотительная способность приточного нарулшого воздуха в этом режиме составит

At = ty -tu = 25,5 - 17.0 = 8,5*0. Проверяем возможность поглощения явных теплоизбытков:

<Этизт = 20000 X 1,21 X 1 = 57140 Вт.

Полученный результат практически совпадает с расчетным значением тепловыделений.

3.3. СКВ для помещений искусственных катков Вычисляем влагосодержание удаляемого воздуха:

LnH X р

0,6 +

75000

20000 X 1,21

3,7 г/кг.

На I-d диаграмме рис. 3.12 наносим точки П и У и соединяем их прямой линией. В пересечении с изотермой = 20 С

/,кДж/кг У, /у=25,5°С

Ф=100%

к. = п

d = 0,6 г/кг

Рис. 3.12. Построение расчетного режима работы СКВ зоны трибун в холодный период года: Н1-Н2 - нагрев приточного наружного воздуха в теплоотдающем теплообменнике установки утилизации; H2-Ki=n - нагрев в калорифере до температуры приточного воздуха tn = 17 ° С; П-В-У - поглощение тепло- и влаговыделений по высоте помещений; У1-У2 - отвод тепла от вытяжного воздуха в теплоизвлекающем теплообменнике установки утилизации

получим (рв = 16%, что несколько ниже рекомендуемого комфортного значения 30%. Необходимо отметить, что низкая температура -26°С и низкое влагосодер?кание 0,6г/кг наружного воздуха наблюдаются только порядка 46 ч/год. Основное время имеют место более высокая температура и влагосодержание d что приблизит достигаемые значения к ip = 30%.

Для первой ступени нагрева приточного воздуха используем утилизацию теплоты вытя?кного воздуха, которая составит

Qt.v = 20000 X 1,23 X iizi 153750 Вт.

Температура приточного воздуха после тешюотдающего теплообменника установки утилизации будет

и - -26 +

153750 X 3,6 200000 X 1,35

3,5°С

Расход тепла в калорифере на нагрев приточного наружного воздуха до температуры притока = 17°С составит

кал

20000 X 1,23

17 + 3,5 3,6

140000 Вт.

Сравнение показывает, что благодаря забору на вытяжку отепленного воздуха из верхней зоны удается сэкономить более 50% тепла на нагрев приточного нарулиюго воздуха.

На рис. 3.12 показаны режимы обработки приточного воздуха в СКВ с подачей приточного воздуха к зрителям. Сравнения двух рассматриваемых СКВ с различным способом организации воздухообмена и режимов работы технологических блоков кондиционеров показывает, что более энергоемкой является традиционная схема приготовления и раздачи приточного воздуха. Для этой схемы требуются следующие аппараты.

В кондиционере необходимо осуществление релшма охлаждения и осушения приточного наружгшго воздуха (см. режим по построению на рис. 3.9 в правой части I-d диаграммы). Для реализации требуемого режима охлаждения и осушения приточного воздуха в составе кондиционера доллен быть достаточно глубокий воздухоохладитель с наличием сепаратора и поддона для сбора выпадающего в релшме осушения конденсата. На рис. 3.13 представлена принципиальная схема приточного и вытялаюго агрегатов в СКВ обс.т1у?кивания трибун зрителей с организацией воздухообмена по традиционной схеме сверху вверх. В рабочем релшме кондиционер работает по прямоточной схеме. В ночные часы или в отсутствие зрителей кондиционер мол?ет работать в ре?киме рециркупя-ции для подогрева или охлаждения внутреннего воздуха.

Во втором энергосберегающем варианте состав кондиционера отличается воздухоохладителем уменьшенной глубины, так как

нточный нарулшый воздух охлаждается при постоянном вла-Р^дсря<:ании (см. построение на рис. 3.11). Это упрощает и уде-

L. и L

Рис. 3.13. Принципиальная схема приточно-пытяжного агрегатов в СКВ обслуживания трибун зрителей: 1 - клапан забора наружного воздуха Ьпн = In, 2 - карманный фильтр EU5; 3 - теплоотдающий теплообменник установки утилизации; 4 - камера смешения для прохода рециркуляциоьпюго воздуха Lypen в режиме дел^урного отопления; 5 - воздухоохладитель с поддоном; 6 - калорифер; 7 - приточный вентилятор; 8 - фильтр EU3; 9 - теплоотдающий теплообменник установки утилизации; 10 - вытяжной вентилятор; И - воздушные клапаны выброса вытяжного во,здуха в атмосферу; 12 - воздушный клапан открытия рециркуляции в релшме воздушного отопления

шсвляет кондиционер. Остальные элементы приточно-вытяжных агрегатов прихщипиально одинаковы в сравниваемых вариантах.

3.3.6. Использование помещения искусственного катка без льда для проведения концертов. Ледяная арена освобо/кдастся от льда и частично трансформируется в сцену и дополнительные зрительские места. Для обеспечения комфортных условий при использование помещения для концертов рекомендуется включить в работу СКВ зоны катка и зрительских трибун. Режим работы СКВ зрительских трибун будет одинаковым с режимами, рассмотренными в п. 3.3.5.

Релшм работы кондиционеров зоны катка зависит от проводимых мероприятий. Параметры приточного воздуха, подаваемого через сопла, уточняются по характеру проводимого мероприятия, числу зрителей и артистов. Наличие специальной осветительной аппаратуры на сцене потребует учета этого фактора при определении параметров приточного воздуха. В зависимости от ре?кимов и

Ьин.сц = 40 X 80

3200 м^ч.

Производительность по воздуху двух кондиционеров для зоны

ледяного поля принята 34000 м^/ч. За вычетом расхода приточного наружного воздуха на сцену располагаемая производительность для зоны зрителей на арене составит

Хп.ар = 34000 - 3200 = 30800 м^ч.

На одного зрителя требуется подача саннормы в 20м^/(чел ч). Тогда оставшаяся производигельносгь двух кондиционеров может обеспечить саннорму для следующего числа зрителей:

Ln.c

30800 20

1540 чел.

тт пученная величина Лзр = 1540 чел должна служить для органи-

аторо^ представлений предельной величиной зрителей, заполнявших арену.

рассмотрим вариант, когда артисты и зрители на арене выполняют тялчелую работу и тепло- и влаговыделения от них составят

по явному теплу:

1580 X 105 = 169900 Вт;

по влаге:

1580 X 295 = 466100 г/ч.

В теплый период года в зоне арены и сцены поддерживаются комфортные параметры воздуха: = 25°С; <рв = 60%; = =z 12 г/кг. В зоне сцены площадью 300 м^ может быть освещение с интенсивностью не менее освещения игрового поля: 35,7 Вт/м^. Освещенность сцены составит Qt.ocb = сц х Яосв = 300 х 35,7 = = 10710 Вт. Явные тепловыделения от артистов: От.яв.ар = 40 х

X 105 = 4200 Вт. Общие теплоизбытки на сцене: (Эт.изб.сц = = 10710 X 0,6 + 4200 = 10626 Вт. Общие влагоизбытки на сцене: Е вл.сц = 40 X 295 = 11800 г/ч.

Определим требуемую поглотительную способность приточного

воздуха при струйной подаче на сцену (мин) = 3200 м /ч

по явному теплу:

Atac =

по влаговыделениям:

10626 X 3,6 3200 X 1,2 X 1

= 10°С

Ad.,

11800

3200 X 1,2

3,1 г/кг

В зоне распололения 1540 чел зрителей в положении стоя и танцующих па арене тепло- и влаговыделения составят

по явному теплу:

1540 X 105 = 161700 Вт;

по влаге:

И^вл.зр = 1540 X 295 = 454300 г/ч,

параметров потребуется изменение направленности части npHToxj, ных струй путем поворота сопел.

В зоне зрителей на трибунах на стационарных местах подала приточного воздуха осуществляется по принятой схеме организации воздухообмена и не зависит от проведения мероприятия. По энергетическим и санитарно-гигиеническим показателям предпочтение следует отдавать рел^имам подачи приточного воздуха непосредственно к зрителям.

В зоне арены и сцены сохраняется сопловая подача приточного воздуха, но параметры притока и 1 доллшы быть уточнены по числу зрителей на арене и числу артистов на сцене, мощности дополнительной осветительной и электропотребляющей аппаратуры. После дополнительных расчетов возмолшо изменение направленности струй из сопел.

Определенные трудности в выборе режимов работы СКВ создаются при использовании арены в качестве места выступления ансамблей, которые сопрово?кдаются танцами зрителей, заполняющих стоя арену. При выполнении современных быстрых танцев от танцующих людей выделяется тепла и влаги выше нормы исполнения тяжелой работы.

Проведем оценку возможных режимов работы центральных СКВ, обслул*;ивающих зону арены. Из п. 3.3.2 следует, что применяется два приточных агрегата производительностью по воздуху

17000 м^/ч каждый. Примем, что в зоне оборудованной под сцену арены находится 40 человек артистов и вспомогательного персонала, для которых необходимо подавать по 80м^/ч приточного наружного воздуха. Подача Ьпн.сц на сцену составит

Гл. 3. Современные СКВ в общественных зданиях

Определим требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на арену, заполненную танцующи!

по явному теплу:

по влаге:

30800 X 1,2

454300 30800 X 1,2

12,3 г/кг

Проведенный анализ показывает, что в теплый период года кондиционеры зоны обслуживания арены (бывшего ледяного пола) должны работать по прямочной схеме / = Ln- Схема приточно-вытяжного агрегата отвечает рис. 3.8, но при полностью закрытом клапане для рециркуляции внутреннего воздуха и полностью открытом клапане для выброса вытялшого воздуха в атмосферу в камере 8.

Из данных в работе [3, на с. 108. табл. 5.2] можно сделать вывод, что при подаче приточного воздуха струями под углом 20°, высоты не менее 4 м при отношении теплоизбытков 0,3 показатель эффективности воздухообмена может быть принят = 1,8.

Наибольший требуемый перепад по восприятию вред1юстей характерен для зоны арены, где танцуют зрители и имеют место значительные влаговыделения. Из преобразованного выражения (Kbii) получим требуемое влагосодерл^ание приточного воздуха; приняв вычисленное Adac = dy - = 12,3 г/кг, получим

du = dy,

У и

Adac

, г/кг.

(3.27)

Или для рассматриваемого примера для арены с танцующими зрителями по (3.27) получим:

dn = 12

12.3

= 12-6,8 = 5,2 г/кг.

dy = dn + Adac = 5,2 -f-12,3 = 17,5г/кг. Температура приточного воздуха определяется по формуле

*п - в Т.Г ,

К

(3.28)

3.3. СКВ для помещении искусственных катков 1тй ДЛЯ рассматриваемого случая по (3.28):

= 25- = 25-8,8 = 16,2°С,

ty = + А^г

ас = 16,2

15,8 = 32°С.

На рис. 3.14 на I-d диаграмме построен расчетный ре?ким работы кондиционера Ьип = 17000 м^ч в зоне арены в теплый пе-л кДж/кг

/ =28,5 °С

ф=100%

й?.= 17,5 г/кг 1 = 54 кДж/кг

с/= 12 г/кг

с/ = Юг/кг

=8 г/кг

/ = 20 кДис/кг

ох=п = 5.2 г/кг

(/, г/кг

Гис. 3.14. Построение на I-d диаграмме расчетного режима работы СКВ .зоны арены, превращенной из ледяного поля в танцевальную площадку и сцепу в теплый период года в климате Москвы

Риод года при заполнении 1500 м^ арены 1540 танцующих, маем начальные параметры воздуха по параметрам Б: tn = 4 = Юг/кг; /н = 54кДж/кг.

Прини-28,5 °С;

Для поглощения расчетного количества влаговыделений согласно выше проведенным расчетам необходимо охладить и осуши-г! приточный воздух до влагосодержания dox = d = 5,2 г/кг. При этом температура охлаждения воздуха должна быть iox = 6,3 °С при /ох = 20 кДж/кг.

Расход холода на работу двух кондиционеров, обслуживающих арену с танцующими зрителями, составит

Qx.hh = 2Ь„н.хХрп % = 2x17000x1,2 = 385.3 кВт-ч.

3600

3600

Имеющаяся мощность холодильных машин, обеспечивающих образование льда на площади 1800 м^ ледяного поля, составляет порядка 600 кВт ч. Это показывает, что существующей мощности будет вполне достаточно для работы двух СКВ, обслуживающих арену со зрителями.

Расчет мощности воздухоохладителя в кондиционере по схеме на рис. 3.8 необходимо проверить на оба режима охлаждения в теплый период года приточного воздуха. За расчетный режим принимаем вариант с наибольшим расходом холода и требуемой поверхности воздухоохладителя.

Получение требуемой температуры приточного воздуха = = 16,2 °С достигается нагревом в калорифере охлажденного и осушенного воздуха (процесс П-Ох на рис. 3.14). Тепло для нагрева приточного воздуха энергетически целесообразно использовать от конденсатора холодильных машин.

На рис. 3.14 на I-d диаграмме в пересечение линий ty - 32 °С и (/у = 17,5 г/кг находим параметры удаляемого вытяжного воздуха под потолком помещения арены (точка У).

В зону сцены будет поступать санитарная норма приточного

воздуха согласно расчетам Ьпн = 3200 м^/ч. Из данных расчетов требуемые поглотительные способности приточного воздуха на сцену доллша быть Л^ас = 10 °С; Adac = 3,1 г/кг. Приточный воздух о г кондиционеров в теплый период года будет иметь те ЛчС параметры притока = 16,2 °С и dn = 5,2г/кг, как это показано построением на рис. 3.14.

В работе [3, в табл. 5.2] показано, что при изменении поло-л'ения сопел и направлении струи, близком к горизонтальному, получим затухающие потоки выше рабочей зоны при Kj, - 1,1-Из преобразованного выра?кения [Khd] молшо получить величину получаемого влагосодержания воздуха в рабочей зоне нахождения

людей

на сцене:

d - dn

, г/кг

(3.29)

Для рассматриваемого притока для сцены по (3.29) получим:

3 = 5,2 -Ь = 5,2 -I- 2.8 = 8,0 г/кг.

Для температуры воздуха в зоне сцены при близком к горизонтальному направлению струй получим температуру в рабочей зоне

t = 16,2-Ь - = 25,3 °С. 1,1

На рис. 3.14 в месте пересечения t = 25,3°С и с^в = 8,0г/кг получим точку Всц, отвечающую комфортным условиям воздушной среды в рабочей зоне работы артистов. Путем увеличения угла наклона сопел от горизонтального направления можно увеличить величину показателя Кь и изменить *в.сц и с/в.сц- Принципиально возможно приточные сопла в зоне сцены снабдить электроприводами, которые будут управляться по датчику контроля температуры воздуха на сцене.

В холодный период года при *в = 20 °С от танцующих зрителей ог одного человека выделяется: явного тепла 130 Вт; влаги 240 г/ч. От 1540 танцующих зрителей тепло- и влаговыделение в холодный период года составят

по явному теплу

СЭт.изб.зр = 1540 X 130 == 200200 Вт,

по влаге:

3 зр = 1540 X 240 = 369600 г/ч.

Трансмиссионные теплопотери через перекрытие в зоне арены составляют 36000 Вт. Теплоизбытки по явному теплу составляют

Qy изб = 200200 - 36000 = 164200 Вт. Определяем требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на танцующих на арене зрителей

по явному теплу:

164200 X 3,6

30800 X 1,24 X 1

15,3°С;

по влаге:

369600

30800 X 1,2

= 9,7 г/кг

Для выполнения санитарно-гигиенических требований круглый гол при использовании арены площадью 1800 для временных зрительских мест и сцены оба кондиционера подают через сопла санитарную норму приточного воздуха, равную их суммарной производите.льности 34000 м^/ч. Согласно проведенным выще расчетам на сцену подается 3200 м^ч. От 40 человек выделяются явное тепло и влага: явное тепло От.изб.сц = 40 х 130 = 5200 Вт и вл.сц = 40 X 240 = 9600 г/ч соответственно. От освещения поступает на сцену количество теплоты (Эт.изб.мас = 300 х 35,7 = = 10710 Вт. Теплопотери через перекрытие оцениваем 7200 Вт.

Общее выделение явного тепла на сцене:

изо

5200 + 10710 - 7200 Вт = 8710 Вт.

Определяем поглотительную способность по приточному воздуху в зону сцены

по явному теплу:

8710 X 3,6 3200 X 1,24

8°С;

по влаге:

9600

3200 X 1,24

2,4 г/кг.

Релчим работы кондиционеров рассчитываем для зоны арены с танцующими зрителями. По выражению (3.28) определяем требуемую температуру приточного воздуха:

tn = 20- = 12°C,

ty = i2 +15,3 = 27,3 °С.

В кондиционере нагревается наружный воздух, который в расчетных условиях холодного периода года имеет dn = = 0,6г/кг. Тогда влагосодерл^ание удаляемого воздуха составит dy = dn + Н- Adac = 0,6 -Н 9,7 = 10,3 г/кг.

На рис. 3.15 на 7-d диаграмме находим следующие параме-точка Hi - tni = -26 °С; d i = 0,6 г/кг, точка Кл

12 °С; dii = 0,6г/кг; точка Yi

27,3 °С; dv = 10,3 г/кг.

Соединяем прямой линией точки П и У. В пересечении прямой jj,y с изотермой = 20°С по.лучаем ip = 38%, что отвечает саовиям теплового комфорта в холодный период года. В зоне сцены в холодный период года сопла устанавливаются еше ближе к горизонтальному полол?ению и Кь = 1- Определяем

л кДж/кг

/,., = 27,3 °С

Ф=100%

i К =3,0г/кг

Всц

/ ,=-26Т

d, г/кг

Рис. 3.15. Режимы работы СКВ в зоне арены для проведения представлений с танцами зрителей на свободной части арены в холодный период года в климате Москвы

параметры воздуха на сцене в расчетных условиях холодного периода года

по температуре:

20°С;

1 ... 3 4 5 6 7 8 9 ... 14