Главная
Приборы: усложнение радиоэлектронной аппаратуры
Полупроводниковые приборы
Операционные усилители
Измерительные цепи
Повышение энергетической эффективности
Операционные усилители
Электропривод роботов
Правила техники безопасности
Технология конструкции микросхем
Расчет конденсатора
Лазерная звукозапись
Деление частоты
Проектирование
Создание термоэлектродных сплавов
Радиопомехи
Вспомогательные номограммы
|
Главная » Мануалы 1 ... 3 4 5 6 7 8 9 ... 14 На пересечении энтальпии /см = 12кДж/кг с прямой Н-Вт нахп дим точку См с = 6 ° С = *вл. По формуле (3.14) вычисляем требуемую температуру притока- *п = 6 + (92880 - 9000) х 3,6 ---- = 6-1-74 - 144 2 x 17000 1,2 x 1 i-i-A О. От конденсатора холодильной машины, работающей для поддер жания tj, = -6°С, поступает горячая вода к1 = 50 °С. По выражению (3.1) оценим требуемый показатель теплотехнической эффективности калорифера кондиционера: л 13,4-6 = 1о^ = Полученная выше величина требуемой эффективности tn = О 33 является основной для выбора калорифера в кондиционерах для зоны обслуживания ледяного поля. На рис. 3.8 представлена принципиальная схема кондиционера для обслуживания зоны ледяного поля. Кондиционер выполнен в Ly = 2000 mVh А 0S0(S)0S0 = 2000 mVh ® ® ® 0 ® Авр= 15000mV4 L= 1 7000 м L = 17000 mVm 3 4 5 Рис. .3.8. Принципиальная схема приточно-вытяжного агрегата для СКВ обслуживания ледяного поля: 1 - клапан забора наружного воздуха; 2 - смесительная камера; 5 - карманный фильтр; 4 - воздухоохладитель с сепаратором; 5 - калорифер; - приточный вентилятор; 7-вытяжной вентилятор; <9-камера разделения рециркуляционного /вр и выбросного Ly воздуха два этажа: нижняя часть - блоки для приготовления приточного воздуха; верхняя часть - вытяжной блок. По ходу приточного воздуха кондиционер включает все аппараты, необходимые для осу- тествления режимов приготовления приточного воздуха в теплый холодный периоды года. В холодный период года необходимо расчетом проверить темпе- ятурУ перекрытия, которая с внутренней стороны не должна быть нижб 10° С. Для поддержания этой температуры на поверхности перекрытия и металлических ферм рекомендуется в верхней зоне установить отопительные вентиляторные агрегаты, которые будут автоматически включаться по контролю температуры внутрегших поверхностей строительных конструкций в зоне над ледяным полем- 3.3.3. Системы кондиционирования воздуха зоны трибун со зрителями. В расчетных условиях теплого периода года в зоне зрителей поддерживаются параметры на уровне теплового комфорта: и - 25 °С; с^в = 12 г/кг; /в = 56кДж/кг; ip = 60%, (точка В на рис. 3.9). Зрительские трибуны в помещениях искусственных катков могут располагаться различным образом: - трибуры только с одной длиной стороны ледяного поля с размещениехм до 1000-2000 человек; - трибуны с трех сторон ледяного поля с размещением до 5000 чел; - трибуны вокруг ледяного поля в зале до 20 тыс. зрителей. По СН и П [18,21] на одного зрителя подается 20м^/(чел-ч) приточного наружного воздуха. От одного зрителя выделяется: в теплый период года при = 25 °С; т.яв = 64 Вт/чел; влаги РКвл = 115г/(чел-ч). Расчет режимов и производительности СКВ проводим для числа зрителей 1000 чел. Тогда общие выделения от зрителей по условию для легкого вида работ по явному теплу: Q зр = 1000 X 64 = 64000 Вт; по влаге: И^вл.зр = 1000 X 115 = 115000 г/ч. По саннормам для зрителей необходимо подавать нарулшого воздуха 20м^/(час-ч). Для Л = 1000 зрителей: Ьггп = Лх /пн = 1000 X 20 = 20000 м^ч. (3.18) К зрителям от ледяного поля поступает радиационное охлаждение, которое вычисляется по формуле Охр.зр = /ч X Л X Лпов X р X р, Вт, (3.19) ~ поверхность взрослого человека, м^; Л - хшсло людей иа тт.т;г ,.тго. \ - дрд, облучаемой поверхности сидящего человека трибуне; Л /, кДж/кг = 60 % В t, = 20 X Н к (У н 4 = 28,5 кДис/кг d = 7,2 г/кг /, = ЗТ = 3,7 г/кг dg= \2 г/кг / 2 = -10,7 °С г, = -26 Х d =d = 0,6 г/кг й^, г/кг Рис 3.9. Построение на /-rf диаграмме режимов работы СКВ зоны зрительских трибун при традиционной схеме воздухораспределения сверху- вверх в расчетных условиях теплого (правая часть построения) и холодного (левая часть построения) периодов года в климате Москвы принимаем 06; = 82Вт/м2 получили из графика на рис. 3.4; ip средний угловой коэффициент облучения трибун, принимаем 0,3. По формуле (3.19)по.т1учим: Ох.р.зр = 1,6 X 1000 X 0,6 X 82 X 0,3 = 23616 Вт. Общие теп,тоизбытки на трибуне с 1000 зрителей составят: Ст.изб = (Эт.я.зр - Охр зр = 64000 - 23616 = 40384 Вт. 3.3.4. Особенности режимов работы СКВ обслуживания трибуны зрителей при традиционной схеме подачи приточного воздуха сверху через диффузоры и вытяжке вверху. Энергетически целесообразно подавать приточный воздух в минимально-возможном ко-лйчеетвс. определяемом по формуле (3.18), исходя из требований санитарных норм. Для 1000 зрителей минимальный расход равен = 20000 м'/ч. Исходя из принятого Хпн? определяем требуе- мую температуру приточного воздуха Для поглощения тепло- От.изб X 3,6 tu = t в (3.20) Или для рассматриваемого примера по формуле (3.20) получим п = 25 40334 X 3,6 20000 X 1,18 X 1 25-6.2 = 18,8 °С. Исходя из принятого L , определяется требуемое влагосодер л^ание npHT04jioro воздуха по формуле dn - d в Ь,ш X р , г/кг. (3.21) Или ДЛЯ рассматриваемого случая по формуле (3.21) получим dn = 12- 115000 20000 X 1,2 12 - 4,8 = 7,2 г/кг. На I-d диаграмме рис. 3.9 находим, что влаго содержание приточного воздуха может быть получено охл а дудением и осущснием нару?кного воздуха (точка Н) до параметров точки ОХ: dox = d = = 7,2 г/кг; tox = 10 °С; срох = 92%; /ох = 28,5кДж/кг. Принимаем нагрев в вентиляторе и приточных воздуховодах на 1°С и тогда 1 = 10 + 1 = 11 °С. Для получения требуемой температуры приточного воздуха = 18.8°С необходимо подогреть приточный воздух в калорифере с расходом тепла кал п р , Вт. (3.22) Или для рассматриваемого примера по.лучим 18,8-11 кал 20000 X 1,2 X 1 X 52000 Вт. Для охлаждения и осушения воздуха требуется следующая за трата холода: Wx.n.H - пн X Рпн---, Ьт. (3.23) Или для рассматриваемого примера по формуле (3.23) получим: 20000 X 1,2 54 - 28,5 3,6 170000 Вт. Зарубежные фирмы выпускают холодильные машины с двой> ными конденсаторами. Первоначально теплота конденсации идет на нагрев жидкости, а оставшийся отвод теплоты конденсации холодильного агента осуществляется в воздушном конденсаторе. Принимая такой тип холодильной машины в СКВ и подогрев приточного осушенного воздуха осуществляется сбросным теплом. Управляя температурой tjj путем регулирования тепловой производительности калорифера, поддерживается - 25 - 24°С. В холодный период года расход приточного наружного воздуха равен санитарной норме 1/пн = 20000 м^/ч. Количество тепловыделений от зрителей при = 20°С (5т.зр = ЮОО х 100 = 100000 Вт. Количество влаговыделений 1вл.зр = ЮОО х 75 = 75000 г/ч. Радиационное охлаждение зрителей при в = 20 °С по формуле (3.19) составит Qx.p.ap = 1,6 X 1000 х 0,6 х 66 х 0,3 = 19000 Вт. Трансмиссионные теплопотери через перекрытие при = -26°С оцениваются в 22000 Вт. Расчетные теплоизбытки при полностью заполненных трибунах составят: Q,, 3(3 = 100000 - 19000 - 22000 = 59000 Вт. Поглотительная способность подогретого приточного воздуха при постоянном влагосодержанием = d = 0.6 г/кг доллша быть по восприятию явных теплоизбытков: Qt.hj6 X 3,6 59000 X 3,6 Дш X Рпн X Ср 20000 X 1,23 X 1 8,7°С; по восприятию влаговыделений: 75000 пн Рпн 20000 X 1,23 3,1 г/кг. Требуемая температура приточного воздуха составит tn = t\- А^ас = 20 - 8,7 = 11,3 °С. Подогрев приточного наружного воздуха первоначально энерге-хически целесообразно проводить в теплоотдающем теплообменнике установки утилизации с насосной циркуляцией антифриза. На рис. 3.9 на I-d диаграмме в левой части находим параметры воздуха в зоне зрителей: = 20°С; d = d -Ь Adac = 0,6 + 3,1 = 3, 7г/кг. Из точки В при постоянном влагосодержании охлаждаем вытяжной выбросной воздух до положительной температуры ty = 3°С. Количество извлекаемого тепла из вытяжного воздуха процесс В-У на рис. 3.9 составит: , Вт. (3.24) Или для рассматриваемого построения на рис. 3.9 по формуле (3.24) получим: 20-3 Qr.y = 20000 X 1,23 X = 116167 Вт. Извлеченное тепло из вытяжного воздуха передается на отепление антифриза, который по соединительным трубопроводам от работы насоса подается по противоточной схеме в теплоотдающий теплообменник приточного агрегата. Температура нагрева приточного наружного воздуха утилизир) емым теплом вычисляется по формуле: , , Qr.y X 3,6 о Ьн1 + ~ ~ > i 116167 X 3,6 (3.25) 20000 X 1,37 X 1 -10,7°С В калорифере приточного агрегата затрачивается следующее количество теплоты на нагрев притошп)го нарулшого воздуха до = кал I . ~ н2 ±>нн X Ррх' X Ст . ±ЗТ. -Р 3,6 Q., = 20000 X 1,25 X ly = 12780 Вт (3.26) Сравнение показывает, что благодаря применению ycTanoBKjj утилизации экономится более 40% расхода тепла в калорифере щ нагрев приточного наружного воздуха. 3.3.5. Новые методы распределения воздуха в зоне зрительских трибун. За последние годы получили распространение методы подачи приточного воздуха в зону нахождения людей - вытеснительная вентиляция. В работе [23] показана принципиальная схема подачи приточного воздуха под сидения зрителей к их ногам. Эта схема применима при специальном конструктивном исполнении трибун и сидений. В отечественной практике наибольшее распространение получили трибуны из бетона, выполняемые ступенчато. Ранее на сидячих местах накладывались деревянные решетки для сидения зрителей. По современным требованиям ме/кдународных спортивных организаций на сидячих местах устанавливаются индивидуальные пластмассовые сидения, которые закрепляются к бетонным плоскостям посадочных мест. На рис. 3.10 показан вариант устройства выпуска приточного воздуха под ноги ln = 20м^/ч. Это требует наличия приточной Рис. 3.10. Вариант организация подачи санитарной нормы приточного наружного воздуха в 20м^/(чел-ч) к зрителям на трибунах: 1 - п.частмассовые сидения; 2 - приточные решетки: 3- приточный воздуховод в беторшой заливке трибуны решетки размером 300 х 100 мм. Вытя?кка осуществляется под потолком зала зоны зрительских трибун. В качестве сравпительного с традиционным вариантом СКВ рассматриваем вариант подачи приточного воздуха непосредственно к зрителям со скоростью выхода 0,25 м/с и температурным перепадом - tn = 3 °С. Пойнимаем температурный перепад в пределах комфортных требований - = 2,5 °С. Тогда требуемая температура притока составит = в ~~ 2,5 = 25 - 2,5 = 22,5 °С. Выше представлена графическая зависимость показателя от отношения тепловыделений в зону обитахшя людей к общим тепловыделениям. Для трибуны со зрителями это от1Юшсние равно 0 3 и по графику на рис. 1.1 находим Kl = 2,8. Вычисляем по формуле (1.13) температуру удаляемого под потолком отепленного и влажного воздуха: ty = 2,8(25 - 22,5) -Ь 22,5 = 29,5 °С. Охлаячдение приточного наружного воздуха проводим по наиболее энергетически экономичному варианту при постоянном влагосодержании: dn = d = Юг/кг. Влагосодер?канис удаляемого воздуха будет dy = d -Ь Adac Ю -f 4,8 = 14,8 г/кг. На рис. 3.11 па /-d диаграмме в месте пересечения линий ty = = 29.5 °С и dy = 14,8 г/кг находим точку У. Соединяем точку У с точкой П и на прямой линии в месте пересечения с изотермой = = 25°С находим точку </?в = 60%, что отвечает условиям теплового комфорта для зрителей в теплый период года. Приточный наружный воздух в расчетных условиях теплого периода года охлагкдается при постоянном влагосодержании d = = dn = Юг/кг до температуры tox = 21,5°С (процесс Н-Ох на рис. 3.11). Расход холода па охла?кдсние приточного наружного воздуха в режиме по построению на рис. 3.11 составляет -о теплый период года тепло- и влаговыделения такие ?ке, как первом варианте: т.изб = 40384 Вт; ТУвл.зр = 115000 г/кг. Qox.hh = 20000 X 1,19 X 1 28,5-21,5 3,6 46280 Вт. По сравнению с расчетом для традиционный СКВ расход холода в новой СКВ сокращается в 170000/46280 = 3,7 раза. Это указывает на значительные энергетические преимущества применения в СКВ зоны трибун метода вытеснительной вентиляции. В холодный период года в зоне трибун поддсрл^ивается температура = 20°С и тепло- и влаговыделения одинаковы с первым вариантом СКВ: Ят.шб = 59000 Вт; Ж,л.зр = 75000 г/кг. Принимаем по условиям теплового комфорта температуру прито! к зрителям = 17,0°С. Вычисляем температуру удаляемого воз. /, кДж/кг /у = 29.5 tC = 28,5 *С <р=60% / = 25 °С tn = 22,5 С ох=21,5°С <р=100% d = l4,S г/кг = 12 г/кг d=d = Юг/кг dy г/кг Рис. 3.11. Построение на I-d диаграмме расчетного режима работы СКВ зоны зрительских трибун при подаче охлажденного приточного воздуха к каждому креслу зрителя: Н-Ох - охлаждения приточного наружного воздуха в кондиционере; Ох-П - нагрев приточного воздуха в вентршяторе и воздуховодах; П^В - поглошение тепло- и влаговыделений от людей в зоне места их сидения на трибунах; В-У - поглощение тепло- и влаговыделенртй по высоте здания помещения катка духа: ty = 2,8(20 - 17,0) + 17,0 = 25,5С. Поглотительная способность приточного нарулшого воздуха в этом режиме составит At = ty -tu = 25,5 - 17.0 = 8,5*0. Проверяем возможность поглощения явных теплоизбытков: <Этизт = 20000 X 1,21 X 1 = 57140 Вт. Полученный результат практически совпадает с расчетным значением тепловыделений. 3.3. СКВ для помещений искусственных катков Вычисляем влагосодержание удаляемого воздуха: LnH X р 0,6 + 75000 20000 X 1,21 3,7 г/кг. На I-d диаграмме рис. 3.12 наносим точки П и У и соединяем их прямой линией. В пересечении с изотермой = 20 С /,кДж/кг У, /у=25,5°С Ф=100% к. = п d = 0,6 г/кг Рис. 3.12. Построение расчетного режима работы СКВ зоны трибун в холодный период года: Н1-Н2 - нагрев приточного наружного воздуха в теплоотдающем теплообменнике установки утилизации; H2-Ki=n - нагрев в калорифере до температуры приточного воздуха tn = 17 ° С; П-В-У - поглощение тепло- и влаговыделений по высоте помещений; У1-У2 - отвод тепла от вытяжного воздуха в теплоизвлекающем теплообменнике установки утилизации получим (рв = 16%, что несколько ниже рекомендуемого комфортного значения 30%. Необходимо отметить, что низкая температура -26°С и низкое влагосодер?кание 0,6г/кг наружного воздуха наблюдаются только порядка 46 ч/год. Основное время имеют место более высокая температура и влагосодержание d что приблизит достигаемые значения к ip = 30%. Для первой ступени нагрева приточного воздуха используем утилизацию теплоты вытя?кного воздуха, которая составит Qt.v = 20000 X 1,23 X iizi 153750 Вт. Температура приточного воздуха после тешюотдающего теплообменника установки утилизации будет и - -26 + 153750 X 3,6 200000 X 1,35 3,5°С Расход тепла в калорифере на нагрев приточного наружного воздуха до температуры притока = 17°С составит кал 20000 X 1,23 17 + 3,5 3,6 140000 Вт. Сравнение показывает, что благодаря забору на вытяжку отепленного воздуха из верхней зоны удается сэкономить более 50% тепла на нагрев приточного нарулиюго воздуха. На рис. 3.12 показаны режимы обработки приточного воздуха в СКВ с подачей приточного воздуха к зрителям. Сравнения двух рассматриваемых СКВ с различным способом организации воздухообмена и режимов работы технологических блоков кондиционеров показывает, что более энергоемкой является традиционная схема приготовления и раздачи приточного воздуха. Для этой схемы требуются следующие аппараты. В кондиционере необходимо осуществление релшма охлаждения и осушения приточного наружгшго воздуха (см. режим по построению на рис. 3.9 в правой части I-d диаграммы). Для реализации требуемого режима охлаждения и осушения приточного воздуха в составе кондиционера доллен быть достаточно глубокий воздухоохладитель с наличием сепаратора и поддона для сбора выпадающего в релшме осушения конденсата. На рис. 3.13 представлена принципиальная схема приточного и вытялаюго агрегатов в СКВ обс.т1у?кивания трибун зрителей с организацией воздухообмена по традиционной схеме сверху вверх. В рабочем релшме кондиционер работает по прямоточной схеме. В ночные часы или в отсутствие зрителей кондиционер мол?ет работать в ре?киме рециркупя-ции для подогрева или охлаждения внутреннего воздуха. Во втором энергосберегающем варианте состав кондиционера отличается воздухоохладителем уменьшенной глубины, так как нточный нарулшый воздух охлаждается при постоянном вла-Р^дсря<:ании (см. построение на рис. 3.11). Это упрощает и уде- L. и L Рис. 3.13. Принципиальная схема приточно-пытяжного агрегатов в СКВ обслуживания трибун зрителей: 1 - клапан забора наружного воздуха Ьпн = In, 2 - карманный фильтр EU5; 3 - теплоотдающий теплообменник установки утилизации; 4 - камера смешения для прохода рециркуляциоьпюго воздуха Lypen в режиме дел^урного отопления; 5 - воздухоохладитель с поддоном; 6 - калорифер; 7 - приточный вентилятор; 8 - фильтр EU3; 9 - теплоотдающий теплообменник установки утилизации; 10 - вытяжной вентилятор; И - воздушные клапаны выброса вытяжного во,здуха в атмосферу; 12 - воздушный клапан открытия рециркуляции в релшме воздушного отопления шсвляет кондиционер. Остальные элементы приточно-вытяжных агрегатов прихщипиально одинаковы в сравниваемых вариантах. 3.3.6. Использование помещения искусственного катка без льда для проведения концертов. Ледяная арена освобо/кдастся от льда и частично трансформируется в сцену и дополнительные зрительские места. Для обеспечения комфортных условий при использование помещения для концертов рекомендуется включить в работу СКВ зоны катка и зрительских трибун. Режим работы СКВ зрительских трибун будет одинаковым с режимами, рассмотренными в п. 3.3.5. Релшм работы кондиционеров зоны катка зависит от проводимых мероприятий. Параметры приточного воздуха, подаваемого через сопла, уточняются по характеру проводимого мероприятия, числу зрителей и артистов. Наличие специальной осветительной аппаратуры на сцене потребует учета этого фактора при определении параметров приточного воздуха. В зависимости от ре?кимов и Ьин.сц = 40 X 80 3200 м^ч. Производительность по воздуху двух кондиционеров для зоны ледяного поля принята 34000 м^/ч. За вычетом расхода приточного наружного воздуха на сцену располагаемая производительность для зоны зрителей на арене составит Хп.ар = 34000 - 3200 = 30800 м^ч. На одного зрителя требуется подача саннормы в 20м^/(чел ч). Тогда оставшаяся производигельносгь двух кондиционеров может обеспечить саннорму для следующего числа зрителей: Ln.c 30800 20 1540 чел. тт пученная величина Лзр = 1540 чел должна служить для органи- аторо^ представлений предельной величиной зрителей, заполнявших арену. рассмотрим вариант, когда артисты и зрители на арене выполняют тялчелую работу и тепло- и влаговыделения от них составят по явному теплу: 1580 X 105 = 169900 Вт; по влаге: 1580 X 295 = 466100 г/ч. В теплый период года в зоне арены и сцены поддерживаются комфортные параметры воздуха: = 25°С; <рв = 60%; = =z 12 г/кг. В зоне сцены площадью 300 м^ может быть освещение с интенсивностью не менее освещения игрового поля: 35,7 Вт/м^. Освещенность сцены составит Qt.ocb = сц х Яосв = 300 х 35,7 = = 10710 Вт. Явные тепловыделения от артистов: От.яв.ар = 40 х X 105 = 4200 Вт. Общие теплоизбытки на сцене: (Эт.изб.сц = = 10710 X 0,6 + 4200 = 10626 Вт. Общие влагоизбытки на сцене: Е вл.сц = 40 X 295 = 11800 г/ч. Определим требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на сцену (мин) = 3200 м /ч по явному теплу: Atac = по влаговыделениям: 10626 X 3,6 3200 X 1,2 X 1 = 10°С Ad., 11800 3200 X 1,2 3,1 г/кг В зоне распололения 1540 чел зрителей в положении стоя и танцующих па арене тепло- и влаговыделения составят по явному теплу: 1540 X 105 = 161700 Вт; по влаге: И^вл.зр = 1540 X 295 = 454300 г/ч, параметров потребуется изменение направленности части npHToxj, ных струй путем поворота сопел. В зоне зрителей на трибунах на стационарных местах подала приточного воздуха осуществляется по принятой схеме организации воздухообмена и не зависит от проведения мероприятия. По энергетическим и санитарно-гигиеническим показателям предпочтение следует отдавать рел^имам подачи приточного воздуха непосредственно к зрителям. В зоне арены и сцены сохраняется сопловая подача приточного воздуха, но параметры притока и 1 доллшы быть уточнены по числу зрителей на арене и числу артистов на сцене, мощности дополнительной осветительной и электропотребляющей аппаратуры. После дополнительных расчетов возмолшо изменение направленности струй из сопел. Определенные трудности в выборе режимов работы СКВ создаются при использовании арены в качестве места выступления ансамблей, которые сопрово?кдаются танцами зрителей, заполняющих стоя арену. При выполнении современных быстрых танцев от танцующих людей выделяется тепла и влаги выше нормы исполнения тяжелой работы. Проведем оценку возможных режимов работы центральных СКВ, обслул*;ивающих зону арены. Из п. 3.3.2 следует, что применяется два приточных агрегата производительностью по воздуху 17000 м^/ч каждый. Примем, что в зоне оборудованной под сцену арены находится 40 человек артистов и вспомогательного персонала, для которых необходимо подавать по 80м^/ч приточного наружного воздуха. Подача Ьпн.сц на сцену составит Гл. 3. Современные СКВ в общественных зданиях Определим требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на арену, заполненную танцующи! по явному теплу: по влаге: 30800 X 1,2 454300 30800 X 1,2 12,3 г/кг Проведенный анализ показывает, что в теплый период года кондиционеры зоны обслуживания арены (бывшего ледяного пола) должны работать по прямочной схеме / = Ln- Схема приточно-вытяжного агрегата отвечает рис. 3.8, но при полностью закрытом клапане для рециркуляции внутреннего воздуха и полностью открытом клапане для выброса вытялшого воздуха в атмосферу в камере 8. Из данных в работе [3, на с. 108. табл. 5.2] можно сделать вывод, что при подаче приточного воздуха струями под углом 20°, высоты не менее 4 м при отношении теплоизбытков 0,3 показатель эффективности воздухообмена может быть принят = 1,8. Наибольший требуемый перепад по восприятию вред1юстей характерен для зоны арены, где танцуют зрители и имеют место значительные влаговыделения. Из преобразованного выражения (Kbii) получим требуемое влагосодерл^ание приточного воздуха; приняв вычисленное Adac = dy - = 12,3 г/кг, получим du = dy, У и Adac , г/кг. (3.27) Или для рассматриваемого примера для арены с танцующими зрителями по (3.27) получим: dn = 12 12.3 = 12-6,8 = 5,2 г/кг. dy = dn + Adac = 5,2 -f-12,3 = 17,5г/кг. Температура приточного воздуха определяется по формуле *п - в Т.Г , К (3.28) 3.3. СКВ для помещении искусственных катков 1тй ДЛЯ рассматриваемого случая по (3.28): = 25- = 25-8,8 = 16,2°С, ty = + А^г ас = 16,2 15,8 = 32°С. На рис. 3.14 на I-d диаграмме построен расчетный ре?ким работы кондиционера Ьип = 17000 м^ч в зоне арены в теплый пе-л кДж/кг / =28,5 °С ф=100% й?.= 17,5 г/кг 1 = 54 кДж/кг с/= 12 г/кг с/ = Юг/кг =8 г/кг / = 20 кДис/кг ох=п = 5.2 г/кг (/, г/кг Гис. 3.14. Построение на I-d диаграмме расчетного режима работы СКВ .зоны арены, превращенной из ледяного поля в танцевальную площадку и сцепу в теплый период года в климате Москвы Риод года при заполнении 1500 м^ арены 1540 танцующих, маем начальные параметры воздуха по параметрам Б: tn = 4 = Юг/кг; /н = 54кДж/кг. Прини-28,5 °С; Для поглощения расчетного количества влаговыделений согласно выше проведенным расчетам необходимо охладить и осуши-г! приточный воздух до влагосодержания dox = d = 5,2 г/кг. При этом температура охлаждения воздуха должна быть iox = 6,3 °С при /ох = 20 кДж/кг. Расход холода на работу двух кондиционеров, обслуживающих арену с танцующими зрителями, составит Qx.hh = 2Ь„н.хХрп % = 2x17000x1,2 = 385.3 кВт-ч. 3600 3600 Имеющаяся мощность холодильных машин, обеспечивающих образование льда на площади 1800 м^ ледяного поля, составляет порядка 600 кВт ч. Это показывает, что существующей мощности будет вполне достаточно для работы двух СКВ, обслуживающих арену со зрителями. Расчет мощности воздухоохладителя в кондиционере по схеме на рис. 3.8 необходимо проверить на оба режима охлаждения в теплый период года приточного воздуха. За расчетный режим принимаем вариант с наибольшим расходом холода и требуемой поверхности воздухоохладителя. Получение требуемой температуры приточного воздуха = = 16,2 °С достигается нагревом в калорифере охлажденного и осушенного воздуха (процесс П-Ох на рис. 3.14). Тепло для нагрева приточного воздуха энергетически целесообразно использовать от конденсатора холодильных машин. На рис. 3.14 на I-d диаграмме в пересечение линий ty - 32 °С и (/у = 17,5 г/кг находим параметры удаляемого вытяжного воздуха под потолком помещения арены (точка У). В зону сцены будет поступать санитарная норма приточного воздуха согласно расчетам Ьпн = 3200 м^/ч. Из данных расчетов требуемые поглотительные способности приточного воздуха на сцену доллша быть Л^ас = 10 °С; Adac = 3,1 г/кг. Приточный воздух о г кондиционеров в теплый период года будет иметь те ЛчС параметры притока = 16,2 °С и dn = 5,2г/кг, как это показано построением на рис. 3.14. В работе [3, в табл. 5.2] показано, что при изменении поло-л'ения сопел и направлении струи, близком к горизонтальному, получим затухающие потоки выше рабочей зоны при Kj, - 1,1-Из преобразованного выра?кения [Khd] молшо получить величину получаемого влагосодержания воздуха в рабочей зоне нахождения людей на сцене: d - dn , г/кг (3.29) Для рассматриваемого притока для сцены по (3.29) получим: 3 = 5,2 -Ь = 5,2 -I- 2.8 = 8,0 г/кг. Для температуры воздуха в зоне сцены при близком к горизонтальному направлению струй получим температуру в рабочей зоне t = 16,2-Ь - = 25,3 °С. 1,1 На рис. 3.14 в месте пересечения t = 25,3°С и с^в = 8,0г/кг получим точку Всц, отвечающую комфортным условиям воздушной среды в рабочей зоне работы артистов. Путем увеличения угла наклона сопел от горизонтального направления можно увеличить величину показателя Кь и изменить *в.сц и с/в.сц- Принципиально возможно приточные сопла в зоне сцены снабдить электроприводами, которые будут управляться по датчику контроля температуры воздуха на сцене. В холодный период года при *в = 20 °С от танцующих зрителей ог одного человека выделяется: явного тепла 130 Вт; влаги 240 г/ч. От 1540 танцующих зрителей тепло- и влаговыделение в холодный период года составят по явному теплу СЭт.изб.зр = 1540 X 130 == 200200 Вт, по влаге: 3 зр = 1540 X 240 = 369600 г/ч. Трансмиссионные теплопотери через перекрытие в зоне арены составляют 36000 Вт. Теплоизбытки по явному теплу составляют Qy изб = 200200 - 36000 = 164200 Вт. Определяем требуемую поглотительную способность приточного воздуха при струйной подаче на танцующих на арене зрителей по явному теплу: 164200 X 3,6 30800 X 1,24 X 1 15,3°С; по влаге: 369600 30800 X 1,2 = 9,7 г/кг Для выполнения санитарно-гигиенических требований круглый гол при использовании арены площадью 1800 для временных зрительских мест и сцены оба кондиционера подают через сопла санитарную норму приточного воздуха, равную их суммарной производите.льности 34000 м^/ч. Согласно проведенным выще расчетам на сцену подается 3200 м^ч. От 40 человек выделяются явное тепло и влага: явное тепло От.изб.сц = 40 х 130 = 5200 Вт и вл.сц = 40 X 240 = 9600 г/ч соответственно. От освещения поступает на сцену количество теплоты (Эт.изб.мас = 300 х 35,7 = = 10710 Вт. Теплопотери через перекрытие оцениваем 7200 Вт. Общее выделение явного тепла на сцене: изо 5200 + 10710 - 7200 Вт = 8710 Вт. Определяем поглотительную способность по приточному воздуху в зону сцены по явному теплу: 8710 X 3,6 3200 X 1,24 8°С; по влаге: 9600 3200 X 1,24 2,4 г/кг. Релчим работы кондиционеров рассчитываем для зоны арены с танцующими зрителями. По выражению (3.28) определяем требуемую температуру приточного воздуха: tn = 20- = 12°C, ty = i2 +15,3 = 27,3 °С. В кондиционере нагревается наружный воздух, который в расчетных условиях холодного периода года имеет dn = = 0,6г/кг. Тогда влагосодерл^ание удаляемого воздуха составит dy = dn + Н- Adac = 0,6 -Н 9,7 = 10,3 г/кг. На рис. 3.15 на 7-d диаграмме находим следующие параме-точка Hi - tni = -26 °С; d i = 0,6 г/кг, точка Кл 12 °С; dii = 0,6г/кг; точка Yi 27,3 °С; dv = 10,3 г/кг. Соединяем прямой линией точки П и У. В пересечении прямой jj,y с изотермой = 20°С по.лучаем ip = 38%, что отвечает саовиям теплового комфорта в холодный период года. В зоне сцены в холодный период года сопла устанавливаются еше ближе к горизонтальному полол?ению и Кь = 1- Определяем л кДж/кг /,., = 27,3 °С Ф=100% i К =3,0г/кг Всц / ,=-26Т d, г/кг Рис. 3.15. Режимы работы СКВ в зоне арены для проведения представлений с танцами зрителей на свободной части арены в холодный период года в климате Москвы параметры воздуха на сцене в расчетных условиях холодного периода года по температуре: 20°С; 1 ... 3 4 5 6 7 8 9 ... 14 |
|