|
| |
 |
Главная » Мануалы 1 ... 5 6 7 8 9 10 11 ... 14  рис. 4.2 представлена принципиальная схема центральной СКВ с переменной рециркуляцией и тремя зонами обслуживание  в  в © 1 пн Рис. 4.2. Принципиальная схема центральной СКВ с переменной рециркуляцией обслуживающей три зоны в цехе цветной печати В цехе цветной печати. В центральном кондиционере 1 по ходу воздуха смонтированы следующие технологические блоки: автоматический клапан поступления переменного расхода наружного воздуха Lnni - воздущный фильтр; - калорифер первого подогрева; - камера смещения переменных расходов наружного 1/пн и рециркуляционного Lp воздуха; теплообменник для охлаждения приточного воздуха !/ ; блок орощаемых слоев для адиабатного увлажнения приточного воздуха Ln; приточный вентилятор для подачи постоянного расхода приточного воздуха Ln = LnH + Lep. Приточным воздуховодом 2 центральный кондиционер 1 связан с тремя отводами S в три зоны обслуживаемого цеха. На каждый од имеется зональный подогреватель 4 тепловая производи-ряьность которых управляется от датчика 5 контроля темпсра-туры воздуха в каждой выделенной рабочей зоне цеха. Через приточные устройства 6, расположенные под потолком цеха. приточ1юй воздух с температурой струями поступает в пабочую зону, одновреме1шо смещивается с конвективными пото-iJaMH отепленного и загазованного воздуха. Вытяжной воздух Lb через вытяжные устройства 7 по вытяжным воздуховодам 8 поступает в вытялаюй агрегат Р, в котором по ходу воздуха смонтированы следующие технологические блоки: - воздущный автоматический клапан, для забора вытяжного воздуха Lb, управляемый от магнитного пускателя электродвигателя вытяжного вентилятора; - воздущный фильтр; - вытялшой вентилятор забора постоянного расхода вытял?-ного воздуха Lb; - разделительная воздущная камера с автоматическими взаимообратными воздушными клапанами для поступления переменного расхода вытяжного воздуха Lpp в воздуховод центральный рециркуляции 9 и выбросом в атмосферу переменного расхода удаляемого воздуха Ly через воздуховод 10. В качестве альтернативного варианта традиционной центральной СКВ рассматривается местно-центра.льная СКВ для промышленных зданий на примере цеха цветной печати с тремя зонами обслуживания, которая имеет следующие отличительные особенности: - в центральном кондиционере постоянной производительности LnH круглый год по прямоточной схеме приготовляется только приточный наружный воздух, на который возлагается задача поглощение расчетных влаговыделений в обслуживаемых зонах; - в каждой обслуживаемой зоне цеха вместо зонального подогревателя устанавливается местный вентиляторный агрегат с фильтром, воздухоохладителем и смесительной камерой; - приготовленный воздух подается в цех через ламинарные воздухораспределители по высоте рабочей зоны; - под потолком цеха через вытяжные устройства забирается постоянный расход Ly отепленного загазованного воздуха, кото-Рьхй по соединительным вытяжным воздуховодам поступает в центральный вытяжной агрегат, включающий фильтр и теплоизвле-1ающий теплообменник установки утилизации. На рис. 4.3 показано построение в правой части на диаграм! влалшого воздуха режима работы местно-центральной СКВ в ц^е j, кДж/кг KI /к1 = 32 °С у, /v = 31,5°C --Ф„=46±1% / =28J X ;\. = 56 кДж/кг  / = 54 кДж/кг qr=100% t 2 = -AC  С Юг/кг f/y = 9,5 г/кг <=9г/кг rf = 8,7 г/кг = 8,25 г/кг /.., = -26°С d, г/кг <i = 0,6 г/кг Рис. 4.3. Построение на I-d диаграмме расчетных режимов работы местно-дент-ральиой СКВ в теплый и холодный периоды года в климате Москвы в цехе цветной печати цветной печати в теплый период года в климате Москвы [18]. Производительность центрального кондиционера сохраняем такой же, с минимальным расходом приточного наружного воздуха Ьци 4430м^/ч, как и в рассмотренной по рис. 4.1 режиме работы рнтральной СКВ. Площадь цеха 700 м и высота рабочей зоны 2 м. Гогда кратность смены наругкного воздуха в рабочей зоне составит 4430 К -пан Vpa6.3 700 X 2 3,16 об/ч, что достаточно для удаления запахов из рабочей зоны цеха. Поглотительная способность приточного наружного воздуха по восприятию влаговыделений составит 5550 = 1,25. г/кг. 4430 Влагосодерл^ание осушенного и охлажденного приточного наружного воздуха при подаче в рабочую зону и вытяжке под пото,л-ком цеха вычисляется по формуле (in = - Аб?ас5 г/кг. (4.3) По условиям комфортного поступления в рабочую зону приточного воздуха температура притока может быть принята с рабочим перепадом 5°С: in = 25 - 5 = 20 °С. По формуле (1.13) температура удаляемого отепленного воздуха при Кь = 2,3 составит iy = 2,3(25 - 20) -Ь 20 = 31,5 С. Принимаем влагосодсрл^анис удаляемого воздуха dy = 9,5 г/кг при энтальпии /у = 5бкДл?/кг. Тогда по формуле (4.3) влагосодержа-нис приточного воздуха будет du = 9,5 - 1,25 = 8,25 г/кг. При охлал^дении и осушении приточного нарулшого воздуха до = dox = 8,25 г/кг температура охлалчденного воздуха ох = = 12,5 °С, ох.м = 11,6*0, энтальпия /ох = 33,5кДл?/кг. В приточном вентиляторе происходит нагрев на 1 °С, и тогда получим: Wi = 13,5 °С и /ох1 = 34кДж/кг. Вычисляем количество явных теплоизбытков, воспринимаемых в цехе удаляемым воздухом Ly = L h: Qr.ac. Lnn Рпи X С У р (4.4) Для рассматриваемого примера по формуле (4.4) получим Qx.ac.nh = 4430 X 1,21 X l?li-lM = 26580 Вт. Для восприятия остальных тепловыделений охладительная способность местных вентиляторных агрегатов доллша быть т.изб Qx.ac. 120000 - 26580 = 93420 Вт. Охлаждение внутреннего воздуха в местных вентиляторных агрегатах осуществляется при постоянном влагосодержании до температуры ta.ox, при которой при смещении с охлал^денным приточным наружным воздухом температурой toxi была получена комфортная температура притока = = 20 °С. Принимаем расчетную температуру охлажденного в местных вентиляторных агрегатах внутреннего воздуха в.ох = 21°С и определяем требуемый расход внутреннего воздуха для отведения теплоизбытков Qb.ox Ов.ох X 3,6 3 , м /ч. (4.5) в.ох - (в в.ох) X рв X Ср Для рассматриваемого примера производительность по внутреннему воздуху каждого местного агрегата по формуле (4.5) будет в.ох - 93420 X 3,6 (25 - 21) X 1,128 X 1  Общая производительность по приточному воздуху центрального и местных вентиляторных агрегатов будет Ln = Lnn + ib.ox = 4430 + 62803 = 67233 mV4. Вычисляем температуру смеси охлажденных потоков наружного и внутреннего воздуха: *с.м - п - -пн X 0x1 X /?пн Ь -в.ох X в.ох X /9в о (4.6) ( пн + -в.ох) X Рп Для рассматриваемого примера температура притока по формуле (4.6) будет 4430 X 13,5 X 1,21 Н- 62803 х 20,5 х 1,18 ~~ 67233 X 1,19 = что практически совпадает с принятым tn = 20 °С. Соединяем прямой линией точки OXi и В.ОХ. В месте псрессче-д этой прямой с изотермой tn = 20° С получаем влагосодержание приточного воздуха: dn = 8,7 к/кг. Поглощение влаговыделений зтагосодержания удаляемого воздуха. Примем условие, что пока- ойсходиг частично в рабочей зоне и частично по высоте цеха до затель организации воздухообмена Kl = Kid = 2,3. Влагосодер- 7кание удаляемого воздуха вычисляется по (рормуле KLdidb - dn) + dn, г/кг. (4.7) Используя величины d и dn по построению на рис. 4.3 и по формуле (4.7), получим: dy = 2.3(9 - 8,7) -Ь 8,7 = 9,4 г/кг. Полученное значение влагосодержания удаляемого воздуха 9,4 г/кг близко совпадает с принятым выше dy = 9,5 г/кг. Если расчет по формуле (4.7) дает значительные отклонения от первоначально принятого значения влагосодержания удаляемого воздуха, нулшо задаться новым значением и повторить расчет режимов приготовления приточного воздуха. Расход холода в расчетных условиях теплого периода года составил: - на охлал^дение приточного наружного воздуха 54 - 33 5 Qx.hh = 4430 X 1,2 = 30272 Вт; - на охлаждение внутреннего воздуха в воздухоохладителях вентиляторных агрегатов Qb.ox = 93420 Вт; - общий расход холода в местно-центральной СКВ Qx.cKB.m.y = 30272 + 93420 = 123692 Вт. По сравнению с традиционной центральной СКВ достигается следующее сокращение расхода холода в расчетном режиме теплого периода года: ol; f X= 43%. 217685 Расхода тепла в зональных подогревательных нет, так как при Снижении теплопритоков в зоне цеха датчик контроля температуры воздуха в рабочей зоне воздействует на автоматический клапан, сокращающий расход холодной воды через местные воздухоохладители, чем достигается дополнительное снижение расхода Холода и электроэнергии на его выработку.  В левой части рис. 4.3 представлено построение расчетного п жима работы местно-центральной СКВ в холодный период год В целях экономии тепла на нагрев приточного нарулшого воздуу/ в СКВ применяется установка утилизации теплоты вытяжного ь^п духа с насосной циркуляцией антифриза. Для расчета устаноп1и утилизации необходимо вычислить температуру удаляемого воз духа в холодный период. Выше было принято, что в расчетных условиях холодного периода года теплоизбытки в цехе сокраща, ются до 85кВт- ч. Это обусловит повышение температуры приточного воздуха, так как в местных воздухоохладителях требуется меньшее охлаждение внутреннего воздуха. Зададимся = 28°С. Количество поглощаемых теплоизбытков приточным нарулшым воздухом составит Qx.KC. ОС 1 Q С - 4430 X 1.2 X 1 X -г-г^ = 21412 Вт. Вычисляем количество теплоизбытков, поглощаемых в местных воздухоохладителях: 85000 - 21412 = 63588 Вт. Вычисляем температуру охлалчденного воздуха после местных воздухе охладителей: Qn.ox X 3,6 в  3588 X 3,6 62803 X 1,18 X 1 = 21,9С. По формуле (4.6) вычисляем температуру смеси приточного воздуха от местных вентиляторных агрегатов: 4430 X 13,5 X 1,21 4- 62803 х 21,9 х 1,18 67233 X 1,19 ~ Вычисляем температуру удаляемого под потолком цеха вытяжного воздуха: ty = 2,3(25 - 21,9) + 21,9 = 29 °С. В установке утилизации при ее теплотехнической эффективности Oiy = 0,36 получим температуру приточного наружного воздуха, подогретого утилизируемым теплом вытяжного воздуха: н2 = etyity - tu) + tn= 0,36(29 -Ь 26) - 26 6,2 °С.  оличсство утилизируемой теплоты составит -6.2 -Ь 26 О^.у^ = 4430 X 1,3 X 1--= 31675 Вт. Д-1Я получения в режиме адиабатного увлалатения параметры в очрс ОХ необходимо в калорифере первого подогрева повысить температуру первичного наружного воздуха до к1 = 32°С, что обеспечит равенство /к1 = hx = 33,5кДж/кг. Расход тепла в калорифере первого подогрева составит: 32 + 6 2 От.ка,.1 = 4430 X 1,17 X = 55000 Вт. Выше было получено, что в традиционной центральной СКВ в режиме холодного периода в калорифере первого и второго подогрева затрачивается тепла 224431 Вт. Вычисляем % достигаемой экономии тепла в местно-центральной СКВ по сравнению с традиционными центральными СКВ: 224431 - 55000 224431 X 100 = 75%. Для получения постоянной температуры охлаладения tox = = 12,5°С необходимо подогретый в калорифере приточный воздух адиабатно увлалчнить. Требуемая эффективность адиабатного увдажнсния 32 - 12,5 Е а 32-11,6 0.95. Применение орошаемого слоя глубиной 300 мм обеспечит получение требуемой эффективности. Проведенное сравнение показывает на значительные энергетические преимущества местно-центральных СКВ по сравнению с традицио1пш1ми рециркуляционными СКВ в промышленных зданиях. По нашим оценкам сооруженные местно-центра-льные СКВ будут на 30% дешевле традиционной центральной СКВ. В работе .8] автор высказал сомнения в объективности специалистов фирмы Carrier , поставивхпих на первое место по всем показателям центральную СКВ с количественным регулированием расходов воздуха (VAV system). К сожалению, при этом сравнении специали-тами фирмы Carricr использовались субъективные показатели типа хорошо . Это не давало возможности провести сопоставле ние по стоимости и энергетическим показателям сравниваемых систем. В статье [27], опубликованной в ведущем специализированно^! журнале США, представлены сравнительные данные о капитальных затратах при сооружении в одинаковом по площади здании центральной СКВ типа VAV и местно-центральной СКВ, от которой в помещения подается только минимальный расход нарун^ ного воздуха, а местное охлаждение осуществляется от потолочных охладительных панелей. Сравнение показало, что в центральной СКВ расход холода в два раза больше. Удельная стоимость сооружения воздуховодов в центральной СКВ составила 43$/м^ площади здания, а в местно-центральной ll$/м^. Удельные затраты на сооружения центральной СКВ составили 155 $/м^, а местно-центральной 120 $/м^. Л1атериалы статьи [27] убедительно показывают, что утверждения специалистов фирмы Carrier о преимуществах центральных систем VAV над другими является их субъективным мнением и носит рекламный характер. Наиболее благоприятные показатели по капитальным и эксплуатационным затратам достигаются в местно-центральных СКВ, что и было показано нами выше на примере цеха полиграфического производства. На рис. 4.4 представлена принципиальная схема предлагаемой энергосберегающей местно-центральной СКВ для цеха цветной печати. В центральном прямоточном кондиционере i, который по производительности по приточному воздуху в десять раз меньше, чем в схеме традиционной центральной СКВ (см. рис. 4.2). В центральном кондиционере 1 круглый год обрабатывается постоянное количество приточного наружного воздуха и не требуется сложного регулирования воздушными клапанами переменных расходов: Lnn и Lij.p, как это характерно для традиционной центральной СКВ с переменной рециркуляцией. В центральном прямоточном кондиционере./ по ходу воздуха смонтированы следующие технологические блоки: - много створчатый воздушный клапан с электрическим приводом, сблокированным с магнитным пускателем приточного вентилятора, что обеспечивает его закрытие при остановке электродвигателя вентилятора; - воздушный фильтр: - теплоотдающий теплообменник установки утилизации; кaJюpифep первого подогрева; воздухоохладитель и осушитель приточного воздуха с под- пмом и сепаратором; \ блок адиабатного увлажнения с орошаемым слоем глубиной ЗОО мм; проточный вентилятор; Приточный воздуховод 2 через отвод 3 соединен с местными вентиляторными агрегатами 4.  j = 5 °С аф2(мнн)
Рис. 4.4. Принципиальная схема местно-центральной СКВ с У^- Щениях вентиляторных доводчиков с регулируемой холодопроизводительносгью В местном вентиляторном агрегате 4 имеется: - заборное отверстия для поступления внутреннего воздуха - воздушный фильтр; - воздухоохладитель при постоянном влагосодержании охлаяедаемого внутреннего воздуха;  - камера смешения приготовленного приточного наруркного воздуха /пи и охлажденного внутреннего воздуха /в.ох; - приточный вентилятор. Присоединительные приточные воздуховоды 5 к ламинарным воздухораспределителям 6 приточного воздуха: = + х- На полу цеха у стен или колонн установлены ламинарные воздухораспределители 6, обеспечивающие поступления приточного воздуха в рабочую зону высотой 1,5 м от пола. Температура воздуха в кал<1дый выделенной зоне цеха контролируется датчиком 7, имеющем импульсную связь с клапаном 8 на трубопроводе подачи холодной воды в воздухоохладитель местного вентиляторного агрегата 4- Под потолком цеха устанавливаются заборные устройства 9. соединенные с всасывающем воздуховодом 10, присоединенным к центральному вытяжному агрегату, который по производительности по вытяркиому воздуху Ly в десять раз меньше вытяжного агрегата в схеме на рис. 4.2 для традиционной центральной СКВ. В вытяжном агрегате ii по ходу воздуха смонтированы следующие технологические блоки: - многостворчатый воздушный клапан, сблокированный с магнитным пускателем электродвигателя вытяжного вентилятора; - воздушный фильтр; - теплоизвлекающий теплообмешшк установки утилизации; - вытялшой вентилятор. К центральному вытяжному агрегату 11 присоединяется воздуховод 12 выброса вытяжного воздуха Ly в атмосферу. Тепло-извлекающий теплообменник в вытяжном агрегате 11 соединен трубопроводами 13 с тепло извлекающим теплообменником в приточном кондиционере. На трубопроводах i5 смонтирован цирку-пя-ционный насос 14 и герметичный расширительный сосуд 15. Для обеспечения незамерзания выпадающего кондтснсата в тсплоизв-ле-кающем теплообменнике при охлалчдении и осушении удаляемого воздуха служит датчик./, имеющий импульсивную связь с автоматическим клапаном на перемычке трубопроводов 13. Датчик 16 настраивается на минимально-допустимую температуру охлал^де-ния антифриза аф2(мин) - -5°С. Да.дьнейшсе повышение энсргегической эффективности СКВ по схеме на рис. 4.4 достигается путем монтажа на трубопроводах 13 установки утилизации пластинчатого теплообменника для охлалщения антифриза. Каналы по дви?кению антифриза подключаются к трубопроводам 13 установки утилизации, а кана-лы 4.3. Системы кондиционирования воздуха для чистых помещений Развитие современных высокотехнологических производств по-трсбова.ло создания в производственных помещениях воздушной среды повышенной чистоты, постоянства температуры и отиоси-тсдьной влалшости воздуха, ограничений по скорости двилчепия воздуха. Помещения для производств с такими требованиями к внутренней воздушной среде получили специальное название чистые помещения . По степени чистоты воздуха чистые помещения по европейскому стандарту 209 в (с) [8] делятся на шесть классов: - класс чистоты б, допускающий содержание в 1 куб.м воздуха не бо.дсс 100000 частиц размером не более 0,5 мкм, создание которых требует^ в помещениях высотой Зм обеспечение кратности воздухообмена 25 об/ч при удельной производительности приточных систем от 60 до 75 куб.м час на кв.м площади пола; - класс чистоты 5, допускающий содержание в 1 куб.м воздуха не более 10000 частиц размером не более 0,5 мкм, кратности воздухообмена 40-60 об/ч при удельной производителыюсти приточных систем от 100 до 180 куб.м. час на кв.м. площади пола; класс чистоты 4, допускающий содержание частиц размером 0.5 мкм не более 1000 в 1 куб.м. воздуха, кратности воздухообмена От 120 до 300 об/ч при удельной производительности приточных систем от 360 до 500 куб.м час на кв.м площади пола; класс чистоты 3, допускающий содержание в 1 куб.м воздуха 100 частиц размером не более 0,5мкл1, кратности воздухообмена Прохода воды подключаются к трубопроводам, снабжающим холодной водой воздухоохладители местных вентиляторных агре-атоБ 4- Д- осуществления релчимов охлалчдения внутреннего роздуха к теплообменникам местных вентиляторхшхх агрегатов попткаа подаваться охлаладенная вода температурой выше 14°С. fjgpyjo холодильную воду вполне можно получать путем ее охла--кдения в теплообменниках холодным наружным воздухом. Включение в трубопроводы i,? пластинчатого теплообменника позволяет отдавать избыточное тепло в помещениях на нагрев холодного приточного наруркного воздуха в кондиционере 1 в переходный и холодный период1>1 года. Это позволит останавливать холодильную машину и снилчать расход тепла в калорифере первого подогрева центрального кондиционера 1. от 360 до 500 куб.м час на кв.м при удельной производительности систем 1000 до 1600 куб.м час на кв.м площади пола; - класс чистоты 2, допускающий содерл-.ание в 1 куб.м. воздуха не более 10 частиц размером 0,5 мкм, кратности воздухообмена от 500 до 600 об/ч при удельной производительности от 1бОо до 1800 куб.м. час на кв.м. площади пола; - класс чистоты 1, допускающий содержание в 1 куб.м воздуха 1 частицу размером не более 0.5 мкм, кратность воздухообмена от 500 до 600 об/ч, удельной производительности приточных систе\1 от 1600 до 1800 куб.м час на кв.м площади пола. Длн получения требуемого класса чистоты приточный воздух дол?кен проходить многоступенчатую очистку. В зависимости от требуемого класса чистоты устраивается последовательное прохождение приточного воздуха через фильтры различной эффективности очистки. Так, например, для класса чистоты 3 первая ступень очистки приточного воздуха осуществляется в фильтре EU4; вторая ступень - EU7; концевой фильтр класса абсолютной чистоты. Обычно концевые фильтры располагаются в потолке чистой комнаты. Чистые помещения создаются в объеме производственной площади здания путем выгораживания специальными модульными перегородками внутренних помещений, в которых создается и под-дерлчивается требуемый класс чистоты и точность температуры и влажности воздуха. Ограждающие перегородки монтируются из модульных конструкций, изготовленных из двойных стальных листов толщиной 1 мм с тепловой изоляцией между листами. Стальные листы проходят окраску путем напыления порошковой краски с последующим ее оплавлением в термических печах. Это создает устойчивую поверхность окрашенного листа и предохраняет от выветривания частиц с поверхности панелей. Конструкция вертикальных стеновых панелей может быть с одинарным и двойным герметичным остеклением. Двери изготавливаются из алюминиевого профиля. При сборке ограждающих вертикальных перегородок с ПОТО.ЛОЧНЫМИ и половыми панелями используются виброга-сящие вставки. На рис. 4.5 представлено индивидуальное рабочее место в чистом помещении. Ограждающие вертикальные перегородки i, потолочные 2 и половые 3 панели образуют объем чистого помеше-ния. Нарул^ная и внутренняя стенки потолочной панели 4 имеют перфорацию и между ними складками уложен фильтрующий материал 5 из супертонкого стекловолокна. Для гашения вибрации  Рис. 4.5. Организация воздухообмена у рабочего места с выделением газовых вредностей в производственном процессе в чистой комнате вытялхка осуществляется через фальшпол 9 и поступает на рециркуляцию в центральный приточный агрегат. Работающий персонал 10 одет в специальные одежды, препятствующие образованию загрязнений от жизнедеятельности человека. Для направ.дсния приточного воздуха к рабочему месту служит вертикальная прозрачная панель 11, а на работающего - панель 12. вые перфорированные панели 3 устанавливаются на стойки 6. р бочее место 7 имеет перфорацию, через которую по всасываю-л,1у воздуховоду 8 забирается отепленный, загазованный и за-язненный от технологического процесса воздух. Общеобменная 4 5 2 Гл. 4. СКВ б промышленных зданиях Рассмотрим круглогодовой режим работы традиционной nejj тральной СКВ с зональными воздухоподогревателями. В централь ном приточном агрегате приготовляется круглый год смесь санитарной нормы наруркного воздуха (не менее бОм^/ч на каждого работающего в чистом помещении) и рециркуляционного воздуха поступающего из фальшпола. Приточный воздух при удельной нагрузке по воздуху в фасадном сечении кассеты фильтра в ио-толочных помещениях 2000 м^/(ч м^) очищается до 99,995% размере пылевых частиц до 0,3 мкм. Очищенный приточный воздух выходит через отверстия в перфорации потолочных панелей со скоростью не более 0,5м/с и перепадом температур - tn, отвечающим условиям поглощения расчетных теплоизбытков при условии требуемой точности поддержания температуры в рабочей зоне. Принимаем, что чистое помещение имеет площадь 30 м^ и в нем обеспечивается класс чистоты 3. Тогда по требованиям стандарта 209в (с) в чистое помещение должно поступать приточного воздуха не менее Ln = 30 X 1000 = 30000 м^ч. В помеще1ШИ имеются три рабочих столах, через отверстия в перфорации которых отсасывается загрязненный, загазованный и отепленный воздух вытяжхшй системой, имеющей производительность Lv = 3 X 1000 = 3000 м^/ч, что составляет 10% от общего притока и больше саннормы на трех работающих пн(мин) л X 60 = 3 X 60 = 180 м^/ч. В приточный агрегат будет поступать 3000 м^/ч приточного нарулаюго воздуха и 27000 м^/ч рециркуляционного воздуха. На входе приточного воздуха к каждому рабочему месту в приточном воздуховоде монтируется канальный воздухонагреватель. В зоне проведения технологического процесса круглый год должны поддерживаться следующие параметры воздуха: tp = 23 i 1 С; = 45 ± 5%; 4 = 8.0 г/кг; 1 = 43,5кДж/кг. Чистое помещение сооружается в климате Москвы, где в теплый период (расчетные параметры Б): = 28,5°С; = Юг/кг; /н = 54кДж/кг. Г.угстемы кондиционирования воздуха для чистых помещениш1Ь7 d 3 ,.-------~ TJo рис 4.6 представлено построение на I-d диаграмме рас-етного режима работы центральной СКВ в теплый период года. /, кДж/кг L = 28.5 Т = 54 кДж/кг l = 23 °С  Ф=100% £/= Юг/кг п i = 32 кДж/кг £/ = 8 г/кг сч = = 7-98 г/кг £/, г/кг Рис. 4.6. Построение на I-d диаграмме расчетного режима работы традиционной центральной СКВ с зональными подогревателями в теплый период года в климате Москвы в чистом помещении Нарулшый (точка Н) и вытялшой рециркуляционный воздух (точка В) смешиваются и дают следующие параметры смеси: 7см = = 44,65 кДж/кг; fcM = 24 °С; d = 8,2 г/кг. При тялшлой работе от трех человек выделяется влаги: 6 х X 260 = 780 г/ч. Требуется поглотительная способность приточного воздуха: 30000 X 1,2 0,02 г/кг. Гл. 4. СКВ в промышленных зданиях Охлаждение и осушение приточного воздуха производится блоке воздухоохладителя, питаемом холодной водой с температурой wi = 7°С. Приняты параметры охлажденного и осушенного (см, си) приточного воздуха: *ох = 12°С; = 12°С; /ох = 32кДж/1г Расход холода составляет 30000 X 1,2 ~- = 126500 Вт. По условиям обеспечения требуемой точности поддержания = 23°С температуру приточного в каждую зону воздуха принимаем = 21° с. Расход тепла в трех зональных подогревателях составляет 30000 X 1,2 X 1 21 - 13 3,6 80000 Вт. Вторым вариантом предлагается центральная СКВ по энергосберегающей технологии, в которой в центральном кондиционере охлаждается и осушается только приточный наружный воздух. Поглотительная способность по влаге должна быть 3 X 260 , = 300071:2 = На рис. 4.7 представлено построение на I-d диаграмме круглогодового режима работы предлагаемой СКВ. Параметры охлажденного и осушенного приточного наружного воздуха: dox - 7,7Вт/ш\ tox = 11,5; /qx = ЗОкДж/кг. Нагрев в приточном вентиляторе и воздуховодах на 1°С дает doxi = 7.78 г/кг; toxi = 12,5 °С; /ох1 = 31кДж/кг. В вентиляторном агрегате производительностью 30000 м^/ч смешивается рециркуляционный воздух (точка В) и приготовленный приточный наружный (точка OXi). Параметры смеси приточного воздуха (точка П): t = 21 °С; /п = 41.бкДж/кг; d = 7,9г/кг. Полученная смесь проходит двухступенчатую очистку в фильтрах EU4 и EU7 в вентиляторном очистительном агрегате. Расход холода на охлаждение и осушение только приточного нарул^ного воздуха составляет Gx.ox.nH = 3000 X 1,19(54 - 30) = 23800 Вт. Расхода тепла в теплый период года на подогрев смеси приточного воздуха в энергосберегающем релшме по построению на рис. 4.7 нет. Системы кондиционирования воздуха для чистых помешенииЛЬ9 Qx.ox Qx.ox. 23800 -Тпя повышения температуры приточного воздуха при снижении ехнологических тепловыделений на рабочем месте к потолочной /, кДж/кг Ф =45% / = 54 кДж/кг Ф=100%  uf i= 0,6 г/кг Рис. 4.7. Построение на I-d диаграмме расчетных круглогодовых VfV-боты предлагаемой центральной СКВ для обслуживания чистых помещений по энергосберегающей технологии панели над каждым рабочим местом от общего приточного воздуха предусмотрен отвод приточного воздуха с установкой концевых ка- Ппеним % снижения расходов холода на охлаладение приточ-го воздуха в предлагаемой СКВ по сравнению с традиционной центральной СКВ: 126500 , .3 5,3 раза. Гл. 4. СКВ в промышленных зданиях нальных электронагревателей мощностью на 50% расчетной ох. дитсльной способности приточного воздуха в рабочую зону. четная охладительная способность приточного воздуха в кажду рабочую зону чистого помещения составит Qx.ac - Lu X Рп X С| 10000 X 1,2 23-21 = 6670 Вт. 3,6 3,6 Или удельная охладительная нагрузка на рабочее место составит 6670 , 2 х.ас = -j = 667 Вт/м . Требуемая точность поддержания постоянства на рабочем месте задана 23 ± 1 °С. Поэтому при сокращении технологических тепловыделений допустимо снижение tu ДО 22°С. Дальнейщее снижение температуры tu компенсируется автоматическим включением зонального электронагревателя, установочная мощность которого 3,6 кВт, что потребует применения двух тенов по 1,8 кВт каждый. В левой части рис. 4.7 представлено построение расчетного режима работы СКВ по энергосберегающей технологии в холодный период года. Первоначально в центральном кондиционере приточный нару;кный воздух нагревается в теплоотдающем теплообменнике установки утилизации с насосной циркуляцией антифриза. На нагрев антифриза изв.лекастся в вытяркном агрегате в теплоотдающем теплообменнике теплота выбросного воздуха: процессе В -У на рис. 4.7. Отепленный антифриз насосом подаегся в трубки тепло отдающего теплообменника в приточном агрегате и приточный нарулчный воздух нагревается: процесс Н1-Н2 на рис. 4.7. Далее приточный нару?кный воздух нагревается в ка.по-рифере до энтальпии (точка Кл). отвечающей требуемой энтальпии для получения параметров приточного воздуха Пх при смещении подогретого нарулаюго и рециркуляционного воздуха. Для получения требуемой = 45 =Ь 5% подогретый приточный воздух адиабатио увлалшяется (процесс Kjj-A) в блоке сотового увлале-нения. По расчету требуется эффективность адиабатного увлажнения Еа - 0,8, что потребует применения сотовых орошаемых блоков глубиной 200 мм. При смешении подогретого и увлажненного воздуха с параметрами точки А и вытялшого воздуха точки В получаем параметры приточного воздуха точки Hi с энтальпией /п1 = 39,5кДл^/кг. Это приводит к допустимому снижению относительной влажности внутреннего воздуха до 43%, что укладывается в требуемую точность регулирования. Благодаря применению fjjrTeMbi кондиционирования воздуха для чистых помещенийЛб! 4.3: аН0Б1и утилизации сокращение расходов тепла на нагрев при-JjqHoro наружного воздуха составит 4 + 26 - t i 15 + 26 54%. На рис. 4.8 представлена схема предлагаемой СКВ для чистых 0омешений, функционирующая по энергосберегающей технологии. А L. L 
  Рис. 4.8. Принципиальная схема центральной СКВ для обслуживания чистых помещений по энергосберегающей технологрш В чистом помещении 1 площадью 30 м^ имеются три рабочих места 2 с местной вытяжкой от ка/кдого стола через перфорацию в нем. Вытялшой воздух Ly забирается в вытяжной агрегат 3, в отором встроен блок воздухоохладителя с поддоном и сепаратором, выполняющий роль теплоизвлскающего теплообменника установки утилизации. Над перфорированным потолком чистой 1 ... 5 6 7 8 9 10 11 ... 14 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||