|
| |
 |
Электронные компоненты Мануалы размеров (/ - 380 X 110 X 360, 2 - 318 X 145 X 855 и 3 - 646 X 126 X 985 мм) от мощности потерь в них приведена по данным С. К. Медведева на рис. 45. Если для бумажно-масляных конденсаторов наибольшее значение температуры окружающей среды 40° С, то допускаемое значение А/у, как видно из кривых на рис. 45, получается при значениях потерь:.50 ет для 1-го, около 90 ет - для 2-го и около 230 вт для 3-го размеров. Если потери будут меньше этих значений, то реактивную мощность конденсатора можно соответственно повысить при сохранении заданного значения My = 25° С (65° - 40° - 25° С),
 Рис. 45. Кривые зависимости установившейся температуры перегрева на поверхности корпуса (сплошные кривые) и в наиболее горячей точке (штрихи) от мощности потерь в конденсаторе для силовых конденсаторов трех габаритов. Рис. 46. Кривые зависимости температуры перегрева конденсатора от времени при двух значениях реактивной мощности: Pi и Рг. Зависимость температуры перегрева конденсатора от времени характеризуется уравнением А/ = А/у(1-е f ), (1-165)- где Т - тепловая постоянная времени конденсатора, определяемая тем временем, за которое температура перегрева конденсатора достигает 66,6% от установившегося значения. Если конденсатор длительно работал при мощности Рх ниже предельно допустимой и в нем установился перегрев А/у1, то в течение времени допустима перегрузка мощностью Pi > Pi до тех пор, пока перегрев не достигнет допускаемого значения А/доп. На рис. 46 кри- вая 1 соответствует работе конденсатора при мощности Pi и кривая 2 - при мощности Pj. Для точки А, соответствующей перегреву Ayi, который по кривой 2 был бы получен за время А/у, = Ау2(1 - (1-166) Преобразовывая это уравнение, получаем А/у2 - А/у1 = А/у2е и In (А/у2 - Ayi) = In А/у2 - у-. (1-167) Аналогично для точки В, соответствующей на кривой 2 допускаемому перегреву А/доп, полученному за время ij, имеем In (А/у2 - Адоп) - In А/у2 - . (1-168) Значение времени -z получим, вычитая выражение (1-168) из (1-167) и преобразовывая. Если принять, что при установившемся тепловом состоянии температуры перегрева пропорциональны значениям мощности, то т. = Т1п, (1-170) 2 «доп где fei - коэффициент загрузки конденсатора до возникновения перегрузки; 2 - коэффициент перегрузки конденсатора; доп - длительно допускаемый коэффициент перегрузки, соответствующий мощности при напряжении на 10% выше номинального (доп = 1,21). Коэффициенты увеличения напряжения, соответствующие коэффициентам перегрузки по мощности, определяются значениями корней квадратных из соответствующих значений коэффициентов к, т. е. fec/i = Ki и т. д. Постоянная времени Т для 1-го и 2-го размеров конденсаторов составляет 2,25 ч и для 3-го - 4 ч. Температура перегрева, соответствующая нарушению теплового равновесия конденсатора, т. е. тепловому пробою, и реактивная мощность, соответствующая разогреву до этой температуры, обычно значительно выше номинальной мощности конденсатора и соответствующей ей температуры перегрева. Иногда полезно определить то значение реактивной мощности,- которое соответствует нарушению теплового равновесия, чтобы найти запас по отношению к тепловому пробою, заложенный в конструкции конденсатора. Эту задачу можно легко решить графически, если задана кривая зависимости коэффициента потерь kctg от температуры (рис. 47) и известно • значение перегрева А/у, при некотором значении мощности Р. В соответствии с уравнением (1-164)  kctgb- (1-171) Рис. 47. Графическое определение Т)еактивной мощности, соответствующей нарушению теплового равновесия конденсатора. На графике (рис. 47) откладываем по оси абсцисс отрезок 0D, соответствующий температуре окружающей среды to, и далее отрезок DB, соответствующий перегреву А/у при известной мощности Р. Восстановив перпендикуляр из точки В до его пересечения с кривой зависимости коэффициента потерь от температуры, полуяаем точку С. Отрезок ВС будет равен величине kctg S при температуре перегрева А/у. Реактивную мощность находим из выражения (1-172) Через некоторую точку Ci на отрезке CD проюдим линию, параллельную оси абсцисс. Точка Ci выбирается с таким расчетом, чтобы отрезок DBi выражал мощность в удобном масштабе. Мощность Р пропорциональна длине этого отрезка согласно формуле (1-172), поскольку BiCi и А будут постоянными величинами. Для определения критической мощности Ркр, соответствующей нарушению теплового равновесия при заданной температуре to, проюдим через точку D касательную к кривой Actg6 = fit). Опустив из точки касания К перпендику- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 [ 29 ] 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||